中国石油大学(华东)《化工原理I》填空题 题库

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1、 中国石油大学〔华东〕化工学院 ?化工原理?上册 题库 一 填空 1 牛顿粘性定律的数学表达式为 〔〕 ，牛顿粘性定律适用于 〔〕 流体。 2 气体的粘度随温度的升高而 〔〕 ，水的粘度随温度的升高而 〔〕 。 3 气体的粘度随温度的升高而 〔〕 ；压力升高液体的粘度将 〔〕 。 4 某流体的相对密度〔又称比重〕为0.8，在SI制中，其密度ρ= 〔〕 ，重度γ= 〔〕 。 5 4℃水在SI制中密度为1000kg/m3；重度为 〔〕 ；在工程单位制中密度为〔〕 ；重度为〔〕 。 6 油品的比重指数°API越大

2、说明油品的比重越 〔〕 。〔小〕 7 处于同一水平面高的流体，维持等压面的条件是 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 。 8 当地大气压为745mmHg，测得一容器内的绝对压强为350mmHg，那么真空度为 〔〕 。测得另一容器内的表压强为1360mmHg，那么其绝对压强为 〔〕 。 9 如衡算基准以J/kg表示，柏努利方程可表示为 〔〕 ；如用N/m2表示，那么柏努利方程为 〔〕 。 10 经典形式的柏努利方程的应用条件是： 〔〕 、 〔〕 、 〔〕 。 11 流体流动的连续性方程是 〔〕 ；适用于不可压缩流体流动的连续性方程是

3、 〔〕 。 12 判断流体流动方向的依据是 〔〕 。 13 流体在圆管内作层流流动时，速度分布呈 〔〕 ，平均流速为管中心最大流速的 〔〕 。 14 雷诺数的物理意义为 〔〕 。 15 某流体在圆形直管中做层流流动时，其速度分布是 〔〕 型曲线，其管中心最大速度为平均流速的 〔〕 倍，摩擦系数λ与Re的关系为 〔〕 。 16 当Re为时，流体在圆形管内呈层流时的摩擦系数λ= 〔〕 ，在粗糙管内呈湍流时，摩擦系数λ与 〔〕 和 〔〕 有关。 17 流体在管内做湍流流动时〔不是阻

4、力平方区〕，其摩擦系数λ随 〔〕 和 〔〕 而变。 18 某流体在圆形直管中作湍流流动时，其摩擦系数λ主要与 〔〕 有关。假设流动处于阻力平方区，平均流速曾大至原来的2倍时，摩擦阻力损失约为原损失的 〔〕 倍。 19 某油品在圆管中稳定流动，其Re=1000。已测得管中心处的点速度为0.5m/s，那么此管截面上的平均速度为 〔〕 m/s。假设油品流量增加一倍，那么通过每米直管的压头损失为原损失的 〔〕 倍。 20 流体在等径水平直管的流动系统中：层流区，压强降与速度 〔〕 成正比；极度湍流区，压强降与速度 〔〕 成正比。 21 孔板流量计

5、与转子流量计的最主要区别在于：前者是恒 〔〕 ，变 〔〕 ；后者是恒 〔〕 ，变 〔〕 。 22 水由敞口恒液位的高位槽通过一管道流向压力恒定的反响器，当管道上的阀门开度减小后，水流量将 〔〕 ，摩擦系数λ 〔〕 ，管道总阻力损失 〔〕 。 23 流体在一段圆形水平直管中流动，测得平均流速为0.5m/s，压强降为10Pa，Re为1000，问管中心处的点速度为 〔〕 m/s。假设流速增加为1 m/s，那么压强降为 〔〕 Pa。 24 空气在内径一定的圆管中稳定流动，假设气体质量流量一定，当气体温度升高时，Re值将 〔〕 。 25 LZB—

6、40转子流量计其转子为不锈钢〔比重7.92〕，刻度标值以水为基准，量程范围为0.25～2.5m3 / h，假设用此转子流量计来测量酒精〔比重：0.8〕，那么酒精的实际流量值要比刻度值 〔〕 。测酒精时，此流量计的最大流量值为 〔〕 m3 / h。 26 某转子流量计，其转子材料为不锈钢，测量密度为1.2 kg/ m3的空气时，最大流量为400m3/h。现用来测量密度为0.8 kg/ m3的氨气时，其最大流量为 〔〕 m3/h。 27 液柱压力计量是基于 〔〕 原理的测压装置。用U形管压差计测压时，当一段与大气相通时，读数R表示的是 〔〕 或 〔〕 。 28 U

7、形管压差计用水作指示液，测量气体管道中的压降，假设指示液读数R = 20mm，那么表示压降为 〔〕 Pa，为使R读数增大，而Δp值不变，应更换一种密度比水 〔〕 的指示液。 29 套管由φ57×2.5mm和φ25×2.5mm的钢管组成，那么环隙的流通截面积为 〔〕 ，润湿周边为 〔〕 ，当量直径为 〔〕 。 30 测流体流量时，随着流体流量的增加，孔板流量计两侧压差值将 〔〕 ，假设改用转子流量计测量，当流量增大时，转子两端压差值将 〔〕 。 31 流体在管内作层流流动，假设仅增大管径，那么摩擦系数变 〔〕 ，直管阻力变 〔〕 ，计算局部阻力的当量长度变

8、 〔〕 。 32 某流体在管中作层流流动，在流速不变的情况下，管长、管径同时增加一倍，其阻力损失为原来的 〔〕 倍。 33 流体在管中作层流流动，当u，d不变，管长增加一倍时，摩擦阻力损失为原来的 〔〕 倍；当u，l不变，管径增加一倍时，摩擦阻力损失为原来的 〔〕 倍；假设流量不变，当d，l不变，油温升高，粘度为原来的1/2时，摩擦阻力损失为原来的 〔〕 倍。 34 减少流体在管路中流动阻力Σhf的措施有 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 。 35 因次分析法的目的在于 〔〕 。 36 因次分析法的依据是 〔〕 。 37 搅拌器功率P

9、是搅拌桨直径D、转速N、流体密度ρ及粘度μ的函数，即： P = f〔D，N，ρ，μ〕，利用因次分析法处理，最终所得准数关系式中共有 〔〕 个准数。 38 通常指边界层的范围是 〔〕 。 39 层流与湍流的本质区别是 〔〕 。 40 在测速管中，测压孔正对水流方向的测压管液面代表 〔〕 ，流体流过测速管侧壁小孔的测压管液位代表 〔〕 。 41 测流体流量时，随着流体流量增加，孔板流量计两侧压差值将 〔〕 ，假设改用转子流量计测量，当流量增大时，转子两端压差值将 〔〕 。毕托管测量管道中流体的 〔〕 ，而孔板流量计那么用于测量管道中流体

10、的 〔〕 。 42 当流体在管内流动时，如要测取管截面上流体的速度分布，应选用 〔〕 测量。 43 在套管环间流动的流体，假设外管的内径为d2，内管的外径为d1，那么当量直径de = 〔〕；边长为a的正方形风管的当量直径de = 〔〕 ；边长为a×b的长方形风管的当量直径de = 〔〕 。 44 套管由Φ57×2.5mm和Φ25×2.5mm的钢管组成，那么环隙的流通截面积等于 〔〕 ，润湿周边等于 〔〕 ，当量直径等于 〔〕 。 45 边长为0.4m的正方形管道，其润湿周边长为 〔〕 ，当量直径为 〔〕 。 46 离心泵的主要部件有

11、 〔〕 、 〔〕 和 〔〕 。 47 影响离心泵理论流量的因素有 〔〕 ， 〔〕 。 48 〔〕 是离心泵直接对液体作功的部件，而 〔〕 那么是将动能转变为压力能的部件。 49 离心泵的轴封装置主要有 〔〕 和 〔〕 。 50 在相同流量下，离心泵的实际压头比理论压头 〔〕 ，这是因为 〔〕 存在。 51 离心泵扬程的含义是 〔〕 。离心泵铭牌上标明的流量和扬程指的是 〔〕 时的流量和扬程。 52 离心泵的流量调节阀安装在离心泵 〔〕 管路上，关小出口阀门后，真空表的读

12、数 〔〕 ，压力表的读数 〔〕 。 53 当离心泵出口阀门开大时，流量 〔〕 ，泵出口压力 〔〕 。〔变大，变小，不变〕 54 用离心泵在两敞口容器间输液，在同一管路中，假设用离心泵输送ρ= 1200kg / m3 的某液体〔该液体的其它性质与水相同〕，与输送水相比，离心泵的流量 〔〕 ，扬程 〔〕 ，泵出口压力 〔〕 ，轴功率 〔〕 。〔变大，变小，不变，不确定〕 55 离心泵的总效率η反映 〔〕 、 〔〕 和 〔〕 三项能量损失的影响。 56 假设被输送的流体粘度增高，那么离心泵的压头 〔〕 ，流量 〔〕 ，效率 〔〕 ，轴功

13、率 〔〕 。 57 推导离心泵根本方程式的两个根本假定是： 〔〕 ， 〔〕 。 58 离心泵开动以前必须充满液体是为了防止 〔〕 现象。 59 离心泵的安装高度超过允许安装高度时，离心泵会发生 〔〕 现象。 60 假设离心泵入口处允许的最低压力以P1允表示，大气压力以Pa表示，汽蚀余量以Δh表示，那么允许吸上真空高度为： 〔〕 。 61 在某高原地区〔大气压强为680mmHg〕，用一台允许吸上真空高度为4.4m的离心水泵从井中吸水，假设泵体与水面的垂直距离为3.5m，此泵 〔〕 。 A. 操作正常； B. 发生气蚀； C. 电动机超

14、载； D. 泵出口压力过高。 62 离心泵的允许安装高度，随液体温度的升高而 〔〕 ，随吸入罐上方压强的升高而 〔〕 ，随流量的增加而 〔〕 。 63 离心泵铭牌上的允许吸上真空高度是当大气压力= 〔〕 ，且被输送的液体为 〔〕 ℃时的数值。 64 2B19型号的离心泵，2代表 〔〕 ，19代表 〔〕 。 65 离心泵的主要性能参数包括 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 等。 66 离心泵的主要特性曲线有 〔〕 、 〔〕 、 〔〕 等。 67 离心泵在两敞口容器间输液，当被输送流体的密度改变后，离心泵的

15、 〔〕 、 〔〕 及 〔〕 均保持不变。 68 离心泵性能曲线上的一点流量为Q，扬程为H，那么当叶轮直径车削5%后，在新的性能曲线上，当流量为0.95Q时，扬程为 〔〕 。 69 离心泵的工作点是 〔〕 曲线与 〔〕 曲线的交点。 70 管路特性曲线的一般表达式是 〔〕 。 71 离心泵用出口阀调节流量实质上是改变 〔〕 曲线，用改变转速来调节流量实质上是改变 〔〕 曲线。 72 调节离心泵工作点的方法主要有 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 。 73 在如图的管路中，离心泵于额定点下操作。当调节

16、阀门使流量增加时，那么泵前真空表读数 〔〕 ，泵后压力表读数 〔〕 ，泵的扬程 〔〕 ，泵的轴功率 〔〕 ，泵的效率 〔〕 。 A. 升高; B. 降低; C. 不变; D. 不确定。 74 管路特性曲线和离心泵特性曲线的交点称为 〔〕 ，假设需改变这一交点的位置，常采用 〔〕 的方法以改变管路特性曲线，或 〔〕 ， 〔〕 的方法以改变泵的特性曲线。 75 并联操作中的每台泵与其单独操作时相比，流量 〔〕 ，压头 〔〕 。〔较大，较小，不变〕 76 两台相同的泵串联后，与单台泵独立操作相比，每

17、台泵的流量 〔〕 ，压头 〔〕 。〔增大，减小，不变〕 77 并联管路的特点是：A〕并联各管段的比能损失 〔〕 ；B〕主管流量等于并联的各管段流量 〔〕 ；C〕并联各管段中是管子长、直径小的管段通过的流量 〔〕 。 78 选择离心泵时，首先应根据 〔〕 确定泵的类型；然后根据 〔〕 和 〔〕 选择适宜的型号；假设所输送液体的密度不同于水的密度时，应 〔〕 。 79 离心通风机的全风压的单位是 〔〕 ，其物理意义是 〔〕 。 80 往复压缩机的排气量〔生产能力〕是指 〔〕 。 81 往复

18、压缩机的余隙系数是指 〔〕 。当气体的压缩比一定时，假设余隙系数增大，那么容积系数 〔〕 ，压缩机的吸气量也就 〔〕 。 82 选择压缩机时，首先应根据 〔〕 选定压缩机的种类。结构形式确定后，再根据生产中所要求的 〔〕 和 〔〕 确定规格型号。 83 一球形石英颗粒，在空气中按斯托克斯定律沉降，假设空气温度由20℃升到50℃，那么其沉降速度将 〔〕 。 84 反映颗粒形状的因数，常用球形度φ来表示，球形度φ表示的是： 〔〕 。 85 颗粒的沉降速度ut是指： 〔〕 。 86 降尘室的生产能力只与

19、降尘室的 〔〕 和 〔〕 有关，而与 〔〕 无关。 87 含尘气体通过长为4m、宽为3m、高为1m的除尘室。颗粒的沉降速度为0.03m/s，那么该除尘室的生产能力为 〔〕 m3/s。 88 在降沉室的设计中，如仅增加降沉室的高度，其生产能力 〔〕 。固体颗粒在降沉室中沉降下来的条件是 〔〕 。 89 某含尘气体中尘粒的自由沉降速度为0.025m/s，降尘室的尺寸为长×宽×高= 4 × 3 × 1 m3，那么该室的最大生产能力应为 〔〕 。 90 含细小颗粒的气流在降尘室内除去小粒子〔沉降在斯托克斯区〕，正常情况下能100%除去50μm的粒

20、子，现气体处理量增大一倍，原降尘室能100%除去的最小粒径为 〔〕 μm。 91 流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现的三种状况是 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 。 92 当颗粒层处于流化阶段，床层的压降约等于 〔〕 。 93 恒压过滤时，滤浆温度降低，那么滤液粘度 〔〕 ，过滤速率 〔〕 。 94 对恒压过滤，当过滤面积A增大一倍时，如滤饼不可压缩，那么过滤速率增大为原来的 〔〕 倍，如滤饼可压缩，过滤速率增大为原来的 〔〕 倍。 95 q为单位过滤面积所得滤液体积V/A，qe为Ve/A，Ve为过滤介质的当量滤液体积〔滤液体积为V

21、e时所形成的滤饼层的阻力等于过滤介质的阻力〕，在恒压过滤时，测得Δτ/Δq = 3740q + 200，那么过滤常数K = 〔〕 ，qe = 〔〕 。 96 回转真空过滤机，回转一周所需时间为T，转鼓的外表积为S，转鼓的浸没度为ψ，那么一个过滤周期中，过滤时间为 〔〕 ，过滤面积为 〔〕 。 97 转筒真空过滤机，转速越快，每转获得的滤液量就越 〔〕 ，单位时间获得的滤液量就越 〔〕 ，形成的滤饼层厚度越 〔〕 ，过滤阻力越 〔〕 。 98 转筒真空过滤机，回转一周所需时间为T，转鼓的外表积为S，转鼓的浸没度为φ，那么一个过滤周期中，过滤时间为 〔〕

22、 ，过滤面积为 〔〕 。转鼓浸没度是 〔〕 与 〔〕 的比值。 99 转筒真空过滤机，整个转鼓回转操作时大致可分为 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 和 〔〕 四个区域。 100 当旋转半径为r，每秒钟转速为n，那么别离因数为 〔〕 。 101 在除去某粒径的颗粒时，假设降尘室的高度增加一倍，那么沉降时间是原来的 〔〕 倍，气流速度是原来的 〔〕 倍，生产能力是原来的 〔〕 倍。 102 颗粒群筛分组成中用到的“目〞是指： 〔〕 ；目数越多，那么粒径越 〔〕 。 103 颗粒的粒度分布愈不均匀，所形成床层的空隙率越 〔〕

23、。在器壁附近床层空隙率较 〔〕 ，床层中心处空隙率较 〔〕 。 104 旋风别离器当切向进口气速相同时，随着旋风别离器的直径越大，其离心别离因数越 〔〕 ；而离心别离机随着转鼓直径的增大其别离因数越 〔〕 。 105 旋风别离器的直径越大，除尘效率越 〔〕 ；温度越高，别离效率越 〔〕 。 106 黄铁矿燃烧炉出口的炉气，流量为20000m3/h，用旋风别离器进行别离，除尘效率为95%，压强降为1000Pa。现因为减产，炉气减为15000 m3/h，但炉气含尘情况不变，此时别离器的除尘效率 〔〕 〔增大，减小〕，因为　　〔〕　，压强降为　〔〕 Pa

24、。 107 表示旋风别离器别离性能的两种不同方式是用 〔〕 和用 〔〕 。 108 对于一定处理量的含尘气体，选择〔或设计〕旋风别离器时要依据 〔〕 和 〔〕 。 109 评价旋风别离器性能的主要指标是 〔〕 和 〔〕 。 110 计算颗粒沉降速度ut 的斯托克斯公式为 〔〕 ，此式适用于 〔〕 情况。 111 流化床中，当气流速度 〔〕 时，这个气流速度称为带出速度。 112 流化床的压降随气速变化的大致规律是 〔〕 。 113 在固体流态化的操作过程中，增大流体的流速，那么流化床的总压降△P将 〔〕 〔增大、减小、不变〕

25、。 114 用流化床进行某分子反响，反响气体的密度为0.568kg/m3〔实际操作条件下〕，粘度为2.9×10-5Pa.s，催化剂颗粒平均直径为0.2mm，颗粒密度为3500 kg/m3。根据工艺要求，流化数为3，床层压降为1.98×104Pa。在此条件下，床层实际操作气速为 〔〕 。假设床层空隙率为0.77，那么床层高度为 〔〕 。 115 有三个床径相同的流化床装置，内装相等重量的同种均匀固体颗粒，当操作气速u1＞u2＞u3时〔均为正常流化〕，试比拟其起始流化速度umf1，umf2，umf3的大小 〔〕 ；全床压降△P1，△P2，△P3的大小 〔〕 ；床高L1，L2

26、，L3的大小 〔〕 。 116 流化床中出现的不正常现象有 〔〕 和 〔〕 。 117 流化床中有两种不同的流化形式，即 〔〕 和 〔〕 。 118 当颗粒层处于流化阶段时，床层的压降约等于 〔〕 。 119 在固体流态化的操作过程，增大流体的流速，那么流化床的总压降△P将 〔〕 ，单位床层高度的压降△P/L将 〔〕 ，床层的高度Lf将 〔〕 。 120 流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现的三种状态是 〔〕 、 〔〕 、 〔〕 。 121 正常操作的气固流化床，其气速应大于 〔〕 速度，小于 〔

27、〕 速度。水平管气力输送气速的下限是 〔〕 速度，垂直管气力输送气速的下限是 〔〕 速度。 122 钢的导热系数为 〔〕 ，不锈钢的导热系数为 〔〕 ，20℃水的导热系数为 〔〕 ，20℃空气的导热系数为 〔〕 。 A. 45W/m℃； B. 0.6 W/m℃； C. 0.026 W/m℃； D. 16 W/m℃ 123 碳钢的导热系数为 〔〕 ，铜的导热系数为 〔〕 ，20℃空气的导热系数为 〔〕 ，20℃水的导热系数为 〔〕 。 A. 370W/m℃； B. 0.6 W/m℃； C. 0.026 W/m℃； D. 4

28、5 W/m℃ 124 物体黑度是指在 〔〕 温度下，物体的 〔〕 与 〔〕 之比，在数值上它与同一温度下物体的 〔〕 相等。 125 液体沸腾根据温度差大小可分为 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 三个阶段，实际操作应控制在 〔〕 。 126 单层圆筒壁热阻的表达式为 〔〕 。 127 厚度不同的三种材料构成三层平壁，各层接触良好，厚度b1＞b2＞b3；导热系数λ1＜λ2＜λ3。在稳定传热过程中，各层热阻大小为R1 〔〕 R2 〔〕 R3；各层导热速率Q1 〔〕 Q2 〔〕 Q3。 128 由多层等厚平壁构成的导热壁面中，所用材料的导热系数愈

29、大，那么该壁面的热阻就愈 〔〕 ，其两侧的温度差愈 〔〕 。 129 多层圆筒壁稳定导热中，假设某层的热阻最大，那么该层两侧的温差 〔〕 ；假设某层的平均导热面积最大，那么通过该层的热流密度 〔〕 。 130 在多层平壁稳定热传导中，通过各层的热通量 〔〕 。 131 将两层厚度相同、导热系数不同的保温材料包在圆形管道上，应该将导热系数 〔〕 的材料包在内层，其原因是 〔〕 ， 〔〕 。 132 一包有石棉泥保温层的蒸汽管道，当石棉泥受潮后，其保温效果应 〔〕 ，主要原因是 〔〕 。 133 将以下各种情况下的对流传热系数按自

30、大而小的顺序排列：空气流速为25m/s时的α1；空气流速为6m/s时的α2；水的流速为1.2m/s时的α3；水的流速为2.5m/s时的α4；蒸汽膜状冷凝时的α5。 〔〕 > 〔〕 > 〔〕 > 〔〕 > 〔〕 。 134 试用符号 > 或 < 判断下面各组传热系数α的数值大小。 A：α空气 〔〕 α水； B：α水蒸气冷凝 〔〕 α水； C：α湍流 〔〕 α过渡区 135 在圆形直管内强制湍流时给热系数α的测定实验中，如何判断实验过程是否稳定？ 〔〕 。影响本实验稳定的关键因素是什么？ 〔〕 。 136 影响两固体外表

31、间辐射传热量大小的主要因素有 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 。 137 外包绝热材料的蒸汽管道，当蒸汽压力增大时，绝热层外外表与空气之间的给热系数将 〔〕 ，绝热材料的导热系数将 〔〕 〔增大，减小，不变，不确定〕，其主要原因是 〔〕 。 138 在传热实验中，用饱和水蒸气加热空气，总传热系数K接近于 〔〕 侧的对流给热系数，而壁温接近与 〔〕 侧流体的温度。 139 冷却水将一定量的热流体由100℃冷却到40℃，冷却水初温为15℃，在设计列管式换热器时，采用两种方案比拟，方案Ⅰ是令冷却水终温为30℃，方案Ⅱ是令冷却水终温为35℃，那

32、么用水量W1 〔〕 W2，所需传热面积A1 〔〕 A2。 140 黑体外表温度由40℃加热到347K，那么辐射能力增加为原来的 〔〕 倍。 141 黑体是指： 〔〕 。 142 物体辐射能力的大小与 〔〕 成正比，还与 〔〕 成正比。 143 某物体〔可近似为灰体〕在20℃时，其黑度为ε=0.8，那么其辐射能力的大小为 〔〕 ，其吸收率为 〔〕 。 144 液体沸腾根据温度差大小可分为 〔〕 、 〔〕 、 〔〕 三个阶段，实际操作应控制在 〔〕 。 145 冷凝现象有 〔〕 冷凝和 〔〕

33、 冷凝，工业冷凝器的设计都按 〔〕 冷凝设计。 146 计算冷凝对流传热系数时，关联式中的Δt项表示 〔〕 。 147 在冷凝给热过程中，滴状冷凝的给热系数较膜状冷凝的给热系数约可高出 〔〕倍。 148 将单程列管式换热器改为双程的作用是 〔〕 ，但这将使 〔〕 减小， 〔〕 增大。 149 饱和蒸汽冷凝时，Δt越大，α越 〔〕 ；液体核状沸腾时，Δt越大，α越 〔〕 。 150 蒸汽冷凝放热时，要经常注意排放 〔〕 ，这是因为 〔〕 。 151 两流体通过间壁换热，冷流体从20℃被加热到50℃，热流体从100℃被冷却到70℃，那么逆流

34、时的Δtm = 〔〕 ℃。并流时的Δtm = 〔〕 ℃。 152 有一套管换热器，环隙有119.6℃蒸汽冷凝，管内空气从20℃被加热到50℃，管壁温度应接近 〔〕 ℃。 153 换热器中，热流体由200℃冷却到140℃，冷流体由20℃升高到35℃，热流体的热容量流率较小，那么传热效率为 〔〕 。 154 水与苯液进行换热，水由20℃升至35℃，苯由80℃降至40℃。苯的热容量流率较小。此换热器的传热效率ε= 〔〕 ，热容量比R = 〔〕 。 155 计算冷凝对流转热系数时，蒸汽冷凝潜热按 〔〕 温度取，其余物性数据按〔〕温度取。 156 在一卧式加热器

35、中，利用水蒸气冷凝来加热某种液体，应让加热蒸汽在 〔〕 程流动，加热器顶部设置排气阀是为了 〔〕 。 157 在设计列管式换热器中，设置折流挡板，以提高 〔〕 程流速，设置隔板以提高 〔〕 程流速，以到达强化传热的目的。 158 列管式换热器的壳程内设置折流挡板的作用在于 〔〕 ，折流挡板的形状主要有 〔〕 ， 〔〕 等。 159 列管换热器设计成多管程是为了 〔〕 。 160 在列管换热器中，蒸汽一般通入 〔〕 程，压力高的物料那么走 〔〕 程。〔壳；管〕 161 在确定列管换热器冷热流体的流径时，一般来说，蒸汽走

36、 〔〕 程；易结垢的流体走 〔〕 程；粘度大或流量小的流体走 〔20〕 程。 162 在确定列管换热器冷热流体的流径时，一般来说，蒸汽走管 〔〕 ；易结垢的流体走管 〔〕 ；高压流体走管 〔〕 ；有腐蚀性流体走管 〔〕 ；粘度大或流量小的流体走管 〔〕 。〔外；内；内；内；外〕答案： ?化工原理?上册考试题 一 填空 1 牛顿粘性定律的数学表达式为 〔〕 ，牛顿粘性定律适用于 〔〕 流体。〔；牛顿〕 2 气体的粘度随温度的升高而 〔〕 ，水的粘度随温度的升高而 〔〕 。〔增大；减小〕 3 气体的粘度随温度的升高而 〔〕 ；压力升高液体的粘度将 〔〕

37、 。〔增大；不变〕 4 某流体的相对密度〔又称比重〕为0.8，在SI制中，其密度ρ= 〔〕 ，重度γ= 〔〕 。〔800kg/m3；7848N/m3〕 5 4℃水在SI制中密度为1000kg/m3；重度为 〔〕 ；在工程单位制中密度为〔〕 ；重度为〔〕 。〔9810N/m3；102kgf·s2/m4；1000kgf/m3〕 6 油品的比重指数°API越大说明油品的比重越 〔〕 。〔小〕 7 处于同一水平面高的流体，维持等压面的条件是 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 。〔同一种流体；连续；静止〕 8 当地大气压为745mmHg，测得

38、一容器内的绝对压强为350mmHg，那么真空度为 〔〕 。测得另一容器内的表压强为1360mmHg，那么其绝对压强为 〔〕 。〔395 mmHg；2105 mmHg〕 9 如衡算基准以J/kg表示，柏努利方程可表示为 〔〕 ；如用N/m2表示，那么柏努利方程为 〔〕 。〔；〕 10 经典形式的柏努利方程的应用条件是： 〔〕 、 〔〕 、 〔〕 。〔不可压缩；理想流体；无外功〕 11 流体流动的连续性方程是 〔〕 ；适用于不可压缩流体流动的连续性方程是 〔〕 。〔u1A1ρ1 = u2A2ρ2；u1A1 = u2A2〕 1

39、2 判断流体流动方向的依据是 〔〕 。〔各截面上总比能的大小〕 13 流体在圆管内作层流流动时，速度分布呈 〔〕 ，平均流速为管中心最大流速的 〔〕 。〔抛物线；1/2〕 14 雷诺数的物理意义为 〔〕 。〔流体流动时的惯性力与粘性力之比〕 15 某流体在圆形直管中做层流流动时，其速度分布是 〔〕 型曲线，其管中心最大速度为平均流速的 〔〕 倍，摩擦系数λ与Re的关系为 〔〕 。〔抛物线；2；λ= 64/Re〕 16 当Re为时，流体在圆形管内呈层流时的摩擦系数λ= 〔〕 ，在粗糙管内呈湍流时，摩擦系数λ与 〔〕 和

40、 〔〕 有关。〔64/Re；Re；相对粗糙度〕 17 流体在管内做湍流流动时〔不是阻力平方区〕，其摩擦系数λ随 〔〕 和 〔〕 而变。〔Re；相对粗糙度ε/d〕 18 某流体在圆形直管中作湍流流动时，其摩擦系数λ主要与 〔〕 有关。假设流动处于阻力平方区，平均流速曾大至原来的2倍时，摩擦阻力损失约为原损失的 〔〕 倍。〔Re，相对粗糙度；4〕 19 某油品在圆管中稳定流动，其Re=1000。已测得管中心处的点速度为0.5m/s，那么此管截面上的平均速度为 〔〕 m/s。假设油品流量增加一倍，那么通过每米直管的压头损失为原损失的 〔〕 倍。〔0.25；2

41、〕 20 流体在等径水平直管的流动系统中：层流区，压强降与速度 〔〕 成正比；极度湍流区，压强降与速度 〔〕 成正比。〔一次方；平方〕 21 孔板流量计与转子流量计的最主要区别在于：前者是恒 〔〕 ，变 〔〕 ；后者是恒 〔〕 ，变 〔〕 。〔截面，压差；压差，截面〕 22 水由敞口恒液位的高位槽通过一管道流向压力恒定的反响器，当管道上的阀门开度减小后，水流量将 〔〕 ，摩擦系数λ 〔〕 ，管道总阻力损失 〔〕 。〔减小，增大，增大〕 23 流体在一段圆形水平直管中流动，测得平均流速为0.5m/s，压强降为10Pa，Re为1000，

42、问管中心处的点速度为 〔〕 m/s。假设流速增加为1 m/s，那么压强降为 〔〕 Pa。〔1，20 Pa〕 24 空气在内径一定的圆管中稳定流动，假设气体质量流量一定，当气体温度升高时，Re值将 〔〕 。〔下降〕 25 LZB—40转子流量计其转子为不锈钢〔比重7.92〕，刻度标值以水为基准，量程范围为0.25～2.5m3 / h，假设用此转子流量计来测量酒精〔比重：0.8〕，那么酒精的实际流量值要比刻度值 〔〕 。测酒精时，此流量计的最大流量值为 〔〕 m3 / h。〔大，2.84〕 26 某转子流量计，其转子材料为不锈钢，测量密度为1.2 kg/ m3的空气时，最

43、大流量为400m3/h。现用来测量密度为0.8 kg/ m3的氨气时，其最大流量为 〔〕 m3/h。〔490m3/h〕 27 液柱压力计量是基于 〔〕 原理的测压装置。用U形管压差计测压时，当一段与大气相通时，读数R表示的是 〔〕 或 〔〕 。〔流体静力学，表压，真空度〕 28 U形管压差计用水作指示液，测量气体管道中的压降，假设指示液读数R = 20mm，那么表示压降为 〔〕 Pa，为使R读数增大，而Δp值不变，应更换一种密度比水 〔〕 的指示液。〔196.2；轻〕 29 套管由φ57×2.5mm和φ25×2.5mm的钢管组成，那么环隙的流通截面积为 〔〕

44、，润湿周边为 〔〕 ，当量直径为 〔〕 。〔1633mm2 ，242mm，27mm〕 30 测流体流量时，随着流体流量的增加，孔板流量计两侧压差值将 〔〕 ，假设改用转子流量计测量，当流量增大时，转子两端压差值将 〔〕 。〔增大，不变〕 31 流体在管内作层流流动，假设仅增大管径，那么摩擦系数变 〔〕 ，直管阻力变 〔〕 ，计算局部阻力的当量长度变 〔〕 。〔大，小，小〕 32 某流体在管中作层流流动，在流速不变的情况下，管长、管径同时增加一倍，其阻力损失为原来的 〔〕 倍。〔0.5〕 33 流体在管中作层流流动，当u，d不变，管长增加一倍时，摩擦阻力损

45、失为原来的 〔〕 倍；当u，l不变，管径增加一倍时，摩擦阻力损失为原来的 〔〕 倍；假设流量不变，当d，l不变，油温升高，粘度为原来的1/2时，摩擦阻力损失为原来的 〔〕 倍。〔2；1/4；1/2〕 34 减少流体在管路中流动阻力Σhf的措施有 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 。〔管路尽可能短，尽量走直线；减少不必要的管件阀门；增大管径〕 35 因次分析法的目的在于 〔〕 。〔用无因次数群代替变量，使实验与关联工作简化〕 36 因次分析法的依据是 〔〕 。〔物理方程具有因次一致性〕 37 搅拌器功率P是搅拌桨直径D、转速N、流体密度ρ及粘度μ

46、的函数，即： P = f〔D，N，ρ，μ〕，利用因次分析法处理，最终所得准数关系式中共有 〔〕 个准数。〔2〕 38 通常指边界层的范围是 〔〕 。〔速度为零至速度等于主体速度的99%的区域〕 39 层流与湍流的本质区别是 〔〕 。〔层流无颈向脉动，而湍流有颈向脉动〕 40 在测速管中，测压孔正对水流方向的测压管液面代表 〔〕 ，流体流过测速管侧壁小孔的测压管液位代表 〔〕 。〔动压头；静压头〕 41 测流体流量时，随着流体流量增加，孔板流量计两侧压差值将 〔〕 ，假设改用转子流量计测量，当流量增大时，转子两端压差值将 〔〕 。毕托管测

47、量管道中流体的 〔〕 ，而孔板流量计那么用于测量管道中流体的 〔〕 。〔增大；不变；点速度；流量〕 42 当流体在管内流动时，如要测取管截面上流体的速度分布，应选用 〔〕 测量。〔毕托管或测速管〕 43 在套管环间流动的流体，假设外管的内径为d2，内管的外径为d1，那么当量直径de = 〔〕；边长为a的正方形风管的当量直径de = 〔〕 ；边长为a×b的长方形风管的当量直径de = 〔〕 。〔d2 – d1；a；2ab/(a + b)〕 44 套管由Φ57×2.5mm和Φ25×2.5mm的钢管组成，那么环隙的流通截面积等于 〔〕 ，润湿周边等于

48、〔〕 ，当量直径等于 〔〕 。〔1633mm2；242mm；27mm〕 45 边长为0.4m的正方形管道，其润湿周边长为 〔〕 ，当量直径为 〔〕 。〔1.6m；0.4m〕 46 离心泵的主要部件有 〔〕 、 〔〕 和 〔〕 。〔叶轮；泵轴；泵壳〕 47 影响离心泵理论流量的因素有 〔〕 ， 〔〕 。〔叶轮结构；叶轮转速〕 48 〔〕 是离心泵直接对液体作功的部件，而 〔〕 那么是将动能转变为压力能的部件。〔叶轮；泵壳或蜗壳〕 49 离心泵的轴封装置主要有 〔〕 和 〔〕 。〔填料密封；机械密封〕

49、 50 在相同流量下，离心泵的实际压头比理论压头 〔〕 ，这是因为 〔〕 存在。〔小；各种流动阻力〕 51 离心泵扬程的含义是 〔〕 。离心泵铭牌上标明的流量和扬程指的是 〔〕 时的流量和扬程。〔单位重量的液体从泵获得的能量；最大效率或最正确工况〕 52 离心泵的流量调节阀安装在离心泵 〔〕 管路上，关小出口阀门后，真空表的读数 〔〕 ，压力表的读数 〔〕 。〔排出，减小，增大〕 53 当离心泵出口阀门开大时，流量 〔〕 ，泵出口压力 〔〕 。〔变大，变小〕 54 用离心泵在两敞口容器间输液，在同一管路中，假设用离心泵输送ρ=

50、1200kg / m3 的某液体〔该液体的其它性质与水相同〕，与输送水相比，离心泵的流量 〔〕 ，扬程 〔〕 ，泵出口压力 〔〕 ，轴功率 〔〕 。〔不变，不变，变大，变大〕 55 离心泵的总效率η反映 〔〕 、 〔〕 和 〔〕 三项能量损失的影响。〔容积，水力，机械〕 56 假设被输送的流体粘度增高，那么离心泵的压头 〔〕 ，流量 〔〕 ，效率 〔〕 ，轴功率 〔〕 。〔减小，减小，下降，增大〕 57 推导离心泵根本方程式的两个根本假定是： 〔〕 ， 〔〕 。〔液体是理想流体，叶片无穷薄并有无穷多〕 58 离心泵开动以前必须充满液体

51、是为了防止 〔〕 现象。〔气缚〕 59 离心泵的安装高度超过允许安装高度时，离心泵会发生 〔〕 现象。〔气蚀〕 60 假设离心泵入口处允许的最低压力以P1允表示，大气压力以Pa表示，汽蚀余量以Δh表示，那么允许吸上真空高度为： 〔〕 。〔〕 61 在某高原地区〔大气压强为680mmHg〕，用一台允许吸上真空高度为4.4m的离心水泵从井中吸水，假设泵体与水面的垂直距离为3.5m，此泵 〔〕 。〔B〕 A. 操作正常； B. 发生气蚀； C. 电动机超载； D. 泵出口压力过高。 62 离心泵的允许安装高度，随液体温度的升高而 〔〕 ，随吸

52、入罐上方压强的升高而 〔〕 ，随流量的增加而 〔〕 。〔减小；增加；减小〕 63 离心泵铭牌上的允许吸上真空高度是当大气压力= 〔〕 ，且被输送的液体为 〔〕 ℃时的数值。〔1atm；20℃〕 64 2B19型号的离心泵，2代表 〔〕 ，19代表 〔〕 。〔吸入口直径；根本型号泵在设计点时的压头〕 65 离心泵的主要性能参数包括 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 等。〔流量；扬程〔压头〕；效率；轴功率〕 66 离心泵的主要特性曲线有 〔〕 、 〔〕 、 〔〕 等。〔Q-N；Q-H；Q-η〕 67 离心泵在两敞口容器

53、间输液，当被输送流体的密度改变后，离心泵的 〔〕 、 〔〕 及 〔〕 均保持不变。〔压头；流量；效率〕 68 离心泵性能曲线上的一点流量为Q，扬程为H，那么当叶轮直径车削5%后，在新的性能曲线上，当流量为0.95Q时，扬程为 〔〕 。〔0.9025H〕 69 离心泵的工作点是 〔〕 曲线与 〔〕 曲线的交点。〔离心泵特性；管路特性〕 70 管路特性曲线的一般表达式是 〔〕 。〔He = A + BQe2〕 71 离心泵用出口阀调节流量实质上是改变 〔〕 曲线，用改变转速来调节流量实质上是改变 〔〕 曲线。〔

54、管路的特性；泵的特性〕 72 调节离心泵工作点的方法主要有 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 。〔调节阀门开度；改变泵的转速；改变叶轮直径〕 73 在如图的管路中，离心泵于额定点下操作。当调节阀门使流量增加时，那么泵前真空表读数 〔〕 ，泵后压力表读数 〔〕 ，泵的扬程 〔〕 ，泵的轴功率 〔〕 ，泵的效率 〔〕 。〔A；B；B；A；B〕 A. 升高; B. 降低; C. 不变; D. 不确定。 74 管路特性曲线和离心泵特性曲线的交点称为 〔〕 ，假设需改变这一交点的位置，常采用 〔〕 的方法以改变管

55、路特性曲线，或 〔〕 ， 〔〕 的方法以改变泵的特性曲线。 〔工作点；调节出口阀开度；调节转速；车削叶轮〕 75 并联操作中的每台泵与其单独操作时相比，流量 〔〕 ，压头 〔〕 。〔较大，较小，不变〕〔较小；较大〕 76 两台相同的泵串联后，与单台泵独立操作相比，每台泵的流量 〔〕 ，压头 〔〕 。〔增大，减小，不变〕〔增加；减小〕 77 并联管路的特点是：A〕并联各管段的比能损失 〔〕 ；B〕主管流量等于并联的各管段流量 〔〕 ；C〕并联各管段中是管子长、直径小的管段通过的流量 〔〕 。〔相等；之和；小〕 78 选择离心泵时，首先应根据 〔〕 确定

56、泵的类型；然后根据 〔〕 和 〔〕 选择适宜的型号；假设所输送液体的密度不同于水的密度时，应 〔〕 。〔所输送液体的性质和操作条件；液体的流量Qe；管路所需压头He；核算泵的轴功率〕 79 离心通风机的全风压的单位是 〔〕 ，其物理意义是 〔〕 。〔Pa或N/m2；单位体积的气体获得的能量〕 80 往复压缩机的排气量〔生产能力〕是指 〔〕 。〔将压缩机在单位时间内排出的气体体积换算成吸入状态下的数值〕 81 往复压缩机的余隙系数是指 〔〕 。当气体的压缩比一定时，假设余隙系数增大，那么容积系数 〔〕

57、 ，压缩机的吸气量也就 〔〕 。〔；减小；减小〕 82 选择压缩机时，首先应根据 〔〕 选定压缩机的种类。结构形式确定后，再根据生产中所要求的 〔〕 和 〔〕 确定规格型号。〔压缩气体的性质；排气量；出口排气压力〕 83 一球形石英颗粒，在空气中按斯托克斯定律沉降，假设空气温度由20℃升到50℃，那么其沉降速度将 〔〕 。〔下降〕 84 反映颗粒形状的因数，常用球形度φ来表示，球形度φ表示的是： 〔〕 。〔等体积球形颗粒的外表积与颗粒外表积之比〕 85 颗粒的沉降速度ut是指： 〔〕 。〔〕 86 流化床中

58、，当气流速度 〔〕 时，这个气流速度称为带出速度。〔等于颗粒沉降速度〕 87 流化床的压降随气速变化的大致规律是 〔〕 。〔根本上不随气速变化〕 88 在固体流态化的操作过程中，增大流体的流速，那么流化床的总压降△P将 〔〕 〔增大、减小、不变〕。〔不变〕 89 用流化床进行某分子反响，反响气体的密度为0.568kg/m3〔实际操作条件下〕，粘度为2.9×10-5Pa.s，催化剂颗粒平均直径为0.2mm，颗粒密度为3500 kg/m3。根据工艺要求，流化数为3，床层压降为1.98×104Pa。在此条件下，床层实际操作气速为 〔〕 。假设床层空隙率为0.77，那么床层高度为

59、〔〕 。〔0.084m/s；2.5m〕 90 有三个床径相同的流化床装置，内装相等重量的同种均匀固体颗粒，当操作气速u1＞u2＞u3时〔均为正常流化〕，试比拟其起始流化速度umf1，umf2，umf3的大小 〔〕 ；全床压降△P1，△P2，△P3的大小 〔〕 ；床高L1，L2，L3的大小 〔〕 。〔umf1 = umf2 = umf3 ；△P1 = △P2 = △P3 ；L1 > L2 > L3〕 91 降尘室的生产能力只与降尘室的 〔〕 和 〔〕 有关，而与 〔〕 无关。〔长度，宽度，高度〕 92 含尘气体通过长为4m、宽为3m、高为1m的除尘室。颗粒

60、的沉降速度为0.03m/s，那么该除尘室的生产能力为 〔〕 m3/s。〔0.36〕 93 在降沉室的设计中，如仅增加降沉室的高度，其生产能力 〔〕 。固体颗粒在降沉室中沉降下来的条件是 〔〕 。〔不变；〕 94 某含尘气体中尘粒的自由沉降速度为0.025m/s，降尘室的尺寸为长×宽×高= 4 × 3 × 1 m3，那么该室的最大生产能力应为 〔〕 。〔0.3m3/s〕 95 含细小颗粒的气流在降尘室内除去小粒子〔沉降在斯托克斯区〕，正常情况下能100%除去50μm的粒子，现气体处理量增大一倍，原降尘室能100%除去的最小粒径为 〔〕 μm。〔〕 9

61、6 流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现的三种状况是 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 。〔固定床状态，流化床状态，气力输送状态〕 97 当颗粒层处于流化阶段，床层的压降约等于 〔〕 。〔单位床层面积上颗粒群的表观重力〕 98 恒压过滤时，滤浆温度降低，那么滤液粘度 〔〕 ，过滤速率 〔〕 。〔增加，减小〕 99 对恒压过滤，当过滤面积A增大一倍时，如滤饼不可压缩，那么过滤速率增大为原来的 〔〕 倍，如滤饼可压缩，过滤速率增大为原来的 〔16〕 倍。〔4；4〕 100 q为单位过滤面积所得滤液体积V/A，qe为Ve/A，Ve为过滤介质的当量

62、滤液体积〔滤液体积为Ve时所形成的滤饼层的阻力等于过滤介质的阻力〕，在恒压过滤时，测得Δτ/Δq = 3740q + 200，那么过滤常数K = 〔〕 ，qe = 〔〕 。〔0.000267；0.0267〕 101 回转真空过滤机，回转一周所需时间为T，转鼓的外表积为S，转鼓的浸没度为ψ，那么一个过滤周期中，过滤时间为 〔〕 ，过滤面积为 〔〕 。〔ψT，S〕 102 转筒真空过滤机，转速越快，每转获得的滤液量就越 〔〕 ，单位时间获得的滤液量就越 〔〕 ，形成的滤饼层厚度越 〔〕 ，过滤阻力越 〔〕 。〔少；多；薄；小〕 103 转筒真空过滤机，回转一

63、周所需时间为T，转鼓的外表积为S，转鼓的浸没度为φ，那么一个过滤周期中，过滤时间为 〔〕 ，过滤面积为 〔〕 。转鼓浸没度是 〔〕 与 〔〕 的比值。〔φT；S；转鼓浸没的外表积；转鼓的总外表积〕 104 转筒真空过滤机，整个转鼓回转操作时大致可分为 〔〕 ， 〔〕 ， 〔〕 和 〔〕 四个区域。〔过滤；洗涤脱水；卸渣；滤布再生〕 105 当旋转半径为r，每秒钟转速为n，那么别离因数为 〔〕 。〔(2πn)2 r / g〕 106 在除去某粒径的颗粒时，假设降尘室的高度增加一倍，那么沉降时间是原来的 〔〕 倍，气流速度是原来的 〔〕

64、 倍，生产能力是原来的 〔〕 倍。〔2，0.5，1〕 107 颗粒群筛分组成中用到的“目〞是指： 〔〕 ；目数越多，那么粒径越 〔〕 。〔每英寸直线长度上的筛孔数，小〕 108 颗粒的粒度分布愈不均匀，所形成床层的空隙率越 〔〕 。在器壁附近床层空隙率较 〔〕 ，床层中心处空隙率较 〔〕 。〔小，大，小〕 109 旋风别离器当切向进口气速相同时，随着旋风别离器的直径越大，其离心别离因数越 〔〕 ；而离心别离机随着转鼓直径的增大其别离因数越 〔〕 。〔小，大〕 110 旋风别离器的直径越大，除尘效率越 〔〕 ；温度越高，别离效率越 〔〕

65、 。〔低；低〕 111 表示旋风别离器别离性能的两种不同方式是用 〔〕 和用 〔〕 。〔〕 112 黄铁矿燃烧炉出口的炉气，流量为20000m3/h，用旋风别离器进行别离，除尘效率为95%，压强降为1000Pa。现因为减产，炉气减为15000 m3/h，但炉气含尘情况不变，此时别离器的除尘效率 〔〕 〔增大，减小〕，因为　　〔〕　，压强降为　〔〕 Pa。〔降低；入口速度减小，能被除去的颗粒粒度增大；563〕 113 对于一定处理量的含尘气体，选择〔或设计〕旋风别离器时要依据 〔〕 和 〔〕 。〔要求的别离效率；允许的压强降〕 114 评价旋风别离器性能的主要指标是

66、 〔〕 和 〔〕 。〔别离效率；压降〕 115 计算颗粒沉降速度ut 的斯托克斯公式为 〔〕 ，此式适用于 〔〕 情况。 〔ut = dp2 (ρp - ρ)g / (18μ)，层流区或Re < 2〕 116 流化床中出现的不正常现象有 〔〕 和 〔〕 。〔节涌，沟流〕 117 流化床中有两种不同的流化形式，即 〔〕 和 〔〕 。〔聚式流化；散式流化〕 118 当颗粒层处于流化阶段时，床层的压降约等于 〔〕 。〔单位床层面积上颗粒群的表观重力或〕 119 在固体流态化的操作过程，增大流体的流速，那么流化床的总压降△P将 〔〕 ，单位床层高度的压降△P/L将 〔〕 ，床层的高度Lf将 〔〕 。〔不变；减小；增大〕 120 流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现的三种状态是 〔〕 、 〔〕 、 〔〕 。〔固定床；流化床；输送床〕 121 正常操作的气固流化床，其气速应大于 〔〕 速度，小于 〔〕 速度。水平管气力输送气速的下限是 〔〕 速度，垂直管气力输送气速的下