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年产6万吨超高分子量PMMA项目设计

喜欢就充值下载吧。。资源目录里展示的文件全都有，，请放心下载，，有疑问咨询QQ:1064457796或者1304139763 ==================== 喜欢就充值下载吧。。资源目录里展示的文件全都有，，请放心下载，，有疑问咨询QQ:1064457796或者1304139763 ==================== 过程设备强度计算书 SW6-2011 固定管板换热器设计计算计算单位设计计算条件壳程管程设计压力 1.1 MPa 设计压力 0.3125 MPa 设计温度 45 设计温度 380 壳程圆筒内径Di 1400 mm 管箱圆筒内径Di 1400 mm 材料名称 S31603 材料名称 S31603 试验压力 1.375 MPa 试验压力 0.4 MPa 简图计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位计算所依据的标准 GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.31 MPa 设计温度 t 380.00 ° C 内径 Di 1400.00 mm 材料 S31603 ( 板材 ) 试验温度许用应力 [s] 120.00 MPa 设计温度许用应力 [s]t 87.60 MPa 试验温度下屈服点 ReL 180.00 MPa 负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 2.00 mm 焊接接头系数 f 0.85 厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.94 mm 有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.70 mm 名义厚度 dn = 13.00 mm 重量 471.11 Kg 压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p = 0.4000 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过的应力水平 [s]T [s]T£ 0.90 ReL = 162.00 MPa 试验压力下圆筒的应力 sT = = 31.02 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [pw]= = 1.12954 MPa 设计温度下计算应力 st = = 20.60 MPa [s]tf 74.46 MPa 校核条件 [s]tf ≥st 结论合格前端管箱封头计算计算单位计算所依据的标准 GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.31 MPa 设计温度 t 380.00 ° C 内径 Di 1400.00 mm 曲面深度 hi 350.00 mm 材料 S31603 (板材) 设计温度许用应力 [s]t 87.60 MPa 试验温度许用应力 [s] 120.00 MPa 负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 2.00 mm 焊接接头系数 f 0.85 压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.4000 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过的应力[s]t [s]T£ 0.90 ReL = 162.00 MPa 试验压力下封头的应力 sT = = 30.90 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000 计算厚度 dh = = 2.94 mm 有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 10.70 mm 最小厚度 dmin = 2.10 mm 名义厚度 dnh = 13.00 mm 结论满足最小厚度要求重量 225.68 Kg 压力计算最大允许工作压力 [pw]= = 1.13384 MPa 结论合格后端管箱筒体计算计算单位计算所依据的标准 GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.31 MPa 设计温度 t 380.00 ° C 内径 Di 1400.00 mm 材料 S31603 ( 板材 ) 试验温度许用应力 [s] 120.00 MPa 设计温度许用应力 [s]t 87.60 MPa 试验温度下屈服点 ReL 180.00 MPa 负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 2.00 mm 焊接接头系数 f 0.85 厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.94 mm 有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.70 mm 名义厚度 dn = 13.00 mm 重量 471.11 Kg 压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p = 0.4000 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过的应力水平 [s]T [s]T£ 0.90 ReL = 162.00 MPa 试验压力下圆筒的应力 sT = = 31.02 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [pw]= = 1.12954 MPa 设计温度下计算应力 st = = 20.60 MPa [s]tf 74.46 MPa 校核条件 [s]tf ≥st 结论合格后端管箱封头计算计算单位计算所依据的标准 GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.31 MPa 设计温度 t 380.00 ° C 内径 Di 1400.00 mm 曲面深度 hi 350.00 mm 材料 S31603 (板材) 设计温度许用应力 [s]t 87.60 MPa 试验温度许用应力 [s] 120.00 MPa 负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 2.00 mm 焊接接头系数 f 0.85 压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.4000 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过的应力[s]t [s]T£ 0.90 ReL = 162.00 MPa 试验压力下封头的应力 sT = = 30.90 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000 计算厚度 dh = = 2.94 mm 有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 10.70 mm 最小厚度 dmin = 2.10 mm 名义厚度 dnh = 13.00 mm 结论满足最小厚度要求重量 225.68 Kg 压力计算最大允许工作压力 [pw]= = 1.13384 MPa 结论合格内压圆筒校核计算单位计算所依据的标准 GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 1.10 MPa 设计温度 t 45.00 ° C 内径 Di 1400.00 mm 材料 S31603 ( 板材 ) 试验温度许用应力 [s] 120.00 MPa 设计温度许用应力 [s]t 120.00 MPa 试验温度下屈服点 ReL 180.00 MPa 负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 2.00 mm 焊接接头系数 f 0.85 厚度及重量计算计算厚度 d = = 7.59 mm 有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.70 mm 名义厚度 dn = 13.00 mm 重量 2717.97 Kg 压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p = 1.3750 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过的应力水平 [s]T [s]T£ 0.90 ReL = 162.00 MPa 试验压力下圆筒的应力 sT = = 106.64 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [pw]= = 1.54732 MPa 设计温度下计算应力 st = = 72.51 MPa [s]tf 102.00 MPa 校核条件 [s]tf ≥st 结论合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀后计算设计单位设计计算条件简图壳程圆筒设计压力 ps 1.1 MPa 设计温度 ts 45 平均金属温度 ts 0 装配温度 to 20 材料名称 S31603 设计温度下许用应力 120 MPa 平均金属温度下弹性模量 Es 1.963e+05 MPa 平均金属温度下热膨胀系数as 1.628e-05 mm/mm 壳程圆筒内径 Di 1400 mm 壳程圆筒名义厚度 ds 13 mm 壳程圆筒有效厚度 dse 10.7 mm 壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef’ 1.931e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di2 1.539e+06 mm2 壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds ) 4.742e+04 mm2 壳程端部圆筒材料名称端部圆筒平均金属温度下弹性模量 Es MPa 端部圆筒平均金属温度下热膨胀系数as mm/mm 端部圆筒名义厚度 ds mm 端部圆筒有效厚度 dse mm 两端部圆筒总长度端部圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds ) mm2 管箱圆筒设计压力pt 0.3125 MPa 设计温度tt 380 材料名称 S31603 设计温度下弹性模量 Eh 1.702e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh 16 mm 管箱圆筒有效厚度dhe 10.7 mm 管箱法兰设计温度下弹性模量 Et” 1.702e+05 MPa 换热管材料名称 S31603 管子平均温度 tt 0 设计温度下管子材料许用应力 [s]tt 87.6 MPa 设计温度下管子材料屈服应力sst 97.6 MPa 设计温度下管子材料弹性模量 Ett 1.702e+05 MPa 注：换热管平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm 1.963e+05 MPa 平均金属温度下管子材料热膨胀系数at 1.628e-05 mm/mm 管子外径 d 45 mm 管子壁厚dt 3 mm 管子根数 n 600 根换热管中心距 S 48.75 mm 一根管子金属横截面积 395.8 mm2 换热管长度 L1 5950 mm 管子有效长度(两管板内侧间距) L 5810 mm 管束模数 Kt = Et na/LDi 5733 MPa 管子回转半径 14.89 mm 管子受压失稳当量长度 lcr 1800 mm 系数Cr = 185.5 比值 lcr /i 120.9 管子稳定许用压应力 () MPa 管子稳定许用压应力 () 43.86 MPa 管板材料名称 S31603 设计温度 tp 380 设计温度下许用应力 65.2 MPa 设计温度下弹性模量 Ep 1.702e+05 MPa 管板腐蚀裕量 C2 2 mm 管板输入厚度dn 70 mm 管板计算厚度 d 67.7 mm 管板分程处面积 Ad 0 mm2 管板强度削弱系数 h 0.4 管板刚度削弱系数 m 0.4 管子加强系数 K = 6.002 管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l 50 mm 胀接许用拉脱应力 [q] MPa 焊接许用拉脱应力 [q] 32.6 MPa 管箱法兰材料名称 S31603 管箱法兰厚度 72 mm 法兰外径 1560 mm 基本法兰力矩 2.059e+07 N×mm 管程压力操作工况下法兰力 2.376e+07 N×mm 法兰宽度 80 mm 比值 0.007643 比值 0.05143 管箱圆筒壳常数 0.01485 1/mm 系数 0.0002155 管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 4.726 MPa 壳体法兰材料名称 S31603 壳体法兰厚度 60 mm 法兰外径 1560 mm 法兰宽度 80 mm 比值 0.007643 比值 0.04286 壳程圆筒壳常数 0.01485 1/mm 系数 0.0001867 壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数 4.151 MPa 旋转刚度参数 4.151 MPa 系数计算法兰外径与内径之比 1.114 壳体法兰应力系数Y (按 K 查<>表7-9) 17.93 旋转刚度无量纲参数 0.0005687 膨胀节波峰处内直径 mm 系数膨胀节总体轴向刚度 Kex N/mm 系数计算管板第一弯矩系数 (按,查<>图7-12) 0.1065 系数 31.23 系数 (按,查<>图 7-13) 4.209 换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 5.008 换热管束与壳体刚度之比 5.008 管板第二弯矩系数 (按K,查<< GB/T151-2014>>图7-14(a)或(b)) 3.107 系数 0.0009633 系数 (按K,Qex 查<>图7-15) 0.004071 法兰力矩折减系数 0.1226 管板边缘力矩变化系数 0.9991 法兰力矩变化系数 0.8776 管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 2 5.851e+05 mm2 板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 1.235e+06 mm2 数管板布管区当量直径 1254 mm 系数 0.3801 系系数 0.4059 数系数 9.884 计系数 15.32 算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8957 管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.6262 仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0) 不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to) 0.0 0 当量压力组合 1.1 1.1 MPa 有效压力组合（直管）（波纹管） 10.87 10.87 MPa 基本法兰力矩系数 0.002311 0.002311 管板边缘力矩系数 0.003274 0.003274 管板边缘剪力系数 0.1022 0.1022 管板总弯矩系数 0.3848 0.3848 管板布管区周边径向弯矩系数系数 0.1539 0.1539 管板布管区最大径向弯矩系数系数 -0.2687 -0.2687 管板径向弯矩系数 -0.2687 -0.2687 系数 -0.1344 -0.1344 管板径向应力系数 = -0.004018 -0.004018 管板布管区周边处剪切应力系数 = 0.02989 0.02989 壳体法兰力矩系数 -0.0005621 -0.0005621 计算值许用值计算值许用值管板径向应力 17.75 1.5 = 97.8 17.75 3 = 195.6 MPa 管板布管区周边剪切应力 5.721 0.5 = 32.6 5.721 1.5 = 97.8 MPa 壳体法兰应力 -17.81 1.5 = 97.8 -17.81 3 = 195.6 MPa 换热管轴向应力 -8.035 = 87.6 = 43.86 -8.035 3 = 262.8 = 52.64 MPa 壳程圆筒轴向应力 16.04 = 102 16.04 = 306 MPa 换热管与管板连接拉脱应力 q = 0.4499 [q]= 32.6 0.4499 3[q]焊接 [q]胀接 97.8 MPa 仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0) 不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t) 0.0 0 当量压力组合 -0.4393 -0.4393 MPa 有效压力组合（直管）（波纹管） -4.787 -4.787 MPa 操作情况下法兰力矩系数 -0.00606 -0.00606 管板边缘力矩系数 -0.00606 -0.00606 管板边缘剪力系数 -0.1892 -0.1892 管板总弯矩系数 -0.5939 -0.5939 管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.9364 -0.9364 管板布管区最大径向弯矩系数系数 0.7726 0.7726 管板径向弯矩系数 0.7726 0.7726 系数 0.3865 0.3865 管板径向应力系数 = 0.008498 0.008498 管板布管区周边处剪切应力系数 = 0.02199 0.02199 壳体法兰力矩系数 -0.001706 -0.001706 计算值许用值计算值许用值管板径向应力 16.53 1.5 = 97.8 16.53 3 = 195.6 MPa 管板布管区周边剪切应力 -1.853 0.5 = 32.6 -1.853 1.5 = 97.8 MPa 壳体法兰应力 23.8 1.5 = 97.8 23.8 3 = 195.6 MPa 换热管轴向应力 5.515 = 87.6 = 43.86 5.515 3 = 262.8 = 52.64 MPa 壳程圆筒轴向应力 4.95 102 4.95 306 MPa 换热管与管板连接拉脱应力 q = 0.3089 [q]= 32.6 0.3089 3[q]焊接 [q]胀接 97.8 MPa 考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t) 0.0 0 当量压力组合 0.6607 0.6607 MPa 有效压力组合（直管）（波纹管） 6.086 6.086 MPa 基本法兰力矩系数 0.004129 0.004129 操作情况下法兰力矩系数 0.005729 0.005729 管板边缘力矩系数= Max[] 0.005091 0.005091 管板边缘剪力系数 0.159 0.159 管板总弯矩系数 0.5181 0.5181 管板布管区周边径向弯矩系数系数 0.2072 0.2072 管板布管区最大径向弯矩系数系数 -0.2157 -0.2157 管板径向弯矩系数 -0.2237 -0.2237 系数 -0.1119 -0.1119 管板径向应力系数 = -0.003486 -0.003486 管板布管区周边处剪切应力系数 = 0.03143 0.03143 壳体法兰力矩系数 -0.0003791 -0.0003791 计算值许用值计算值许用值管板径向应力 8.623 1.5 = 97.8 8.623 3 = 195.6 MPa 管板布管区周边剪切应力 3.367 0.5 = 32.6 3.367 1.5 = 97.8 MPa 壳体法兰应力 -6.723 1.5 = 97.8 -6.723 3 = 195.6 MPa 换热管轴向应力 -4.007 = 87.6 = 43.86 -4.007 3 = 262.8 = 52.64 MPa 壳程圆筒轴向应力 19.59 = 102 19.59 = 306 MPa 换热管与管板连接拉脱应力 q = 0.2198 [q]= 32.6 0.2198 3[q]焊接 [q]胀接 97.8 MPa 计算结果管板名义厚度 70 mm 管板校核通过直管换热管内压计算计算单位计算条件换热管简图计算压力 Pc 0.31 MPa 设计温度 t 380.00 ° C 外径 Do 45.00 mm 材料 S31603 ( 管材 ) 试验温度许用应力 [s] 117.00 MPa 设计温度许用应力 [s]t 87.60 MPa 负偏差 C1 0.00 mm 腐蚀裕量 C2 0.00 mm 焊接接头系数 f 1.00 厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.08 mm 有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.00 mm 名义厚度 dn = 3.00 mm 重量 18.49 Kg 压力及应力计算最大允许工作压力 [Pw]= = 12.51429 MPa 设计温度下计算应力 st = = 2.19 MPa [s]tf 87.60 MPa 校核条件 [s]tf ≥st 结论直管换热管内压计算合格直管换热管外压计算计算单位计算条件换热管简图计算压力 Pc -1.10 MPa 设计温度 t 380.00 ° C 外径 D0 45.00 mm 材料名称 S31603 (管材) 试验温度许用应力 [s] 117.00 MPa 设计温度许用应力 [s]t 87.60 MPa 负偏差 C1 0.00 mm 腐蚀裕量 C2 0.00 mm 焊接接头系数 f 1.00 厚度及重量计算计算厚度 d = 1.14 mm 有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.00 mm 名义厚度 dn = 3.00 mm 外压计算长度 L L= 5950.00 mm 外径 Do Do= 45.00 mm L/Do 132.22 Do/de 15.00 A 值 A= 0.0053842 B 值 B= 60.68 MPa 重量 18.49 kg 压力计算许用外压力当时， = 5.30936 MPa 当时， = 结论换热管外压计算合格直管换热管壳程压力试验外压计算计算单位计算条件换热管简图计算压力 Pc -1.38 MPa 设计温度 t 20.00 ° C 外径 D0 45.00 mm 材料名称 S31603 (管材) 试验温度许用应力 [s] 117.00 MPa 设计温度许用应力 [s]t 117.00 MPa 负偏差 C1 0.00 mm 腐蚀裕量 C2 0.00 mm 焊接接头系数 f 1.00 厚度及重量计算计算厚度 d = 0.82 mm 有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.00 mm 名义厚度 dn = 3.00 mm 外压计算长度 L L= 5950.00 mm 外径 Do Do= 45.00 mm L/Do 132.22 Do/de 15.00 A 值 A= 0.0053842 B 值 B= 117.82 MPa 重量 18.49 kg 压力计算许用外压力当时， = 10.30917 MPa 当时， = 结论换热管壳程压力试验外压计算合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀前计算设计单位设计计算条件简图壳程圆筒设计压力 ps 1.1 MPa 设计温度 ts 45 平均金属温度 ts 0 装配温度 to 20 材料名称 S31603 设计温度下许用应力 120 MPa 平均金属温度下弹性模量 Es 1.963e+05 MPa 平均金属温度下热膨胀系数as 1.628e-05 mm/mm 壳程圆筒内径 Di 1400 mm 壳程圆筒名义厚度 ds 13 mm 壳程圆筒有效厚度 dse 12.7 mm 壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef’ 1.931e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di2 1.539e+06 mm2 壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds ) 5.636e+04 mm2 壳程端部圆筒材料名称端部圆筒平均金属温度下弹性模量 Es MPa 端部圆筒平均金属温度下热膨胀系数as mm/mm 端部圆筒名义厚度 ds mm 端部圆筒有效厚度 dse mm 两端部圆筒总长度端部圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds ) mm2 管箱圆筒设计压力pt 0.3125 MPa 设计温度tt 380 材料名称 S31603 设计温度下弹性模量 Eh 1.702e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh 16 mm 管箱圆筒有效厚度dhe 12.7 mm 管箱法兰设计温度下弹性模量 Et” 1.702e+05 MPa 换热管材料名称 S31603 管子平均温度 tt 0 设计温度下管子材料许用应力 [s]tt 87.6 MPa 设计温度下管子材料屈服应力sst 97.6 MPa 设计温度下管子材料弹性模量 Ett 1.702e+05 MPa 注：换热管平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm 1.963e+05 MPa 平均金属温度下管子材料热膨胀系数at 1.628e-05 mm/mm 管子外径 d 45 mm 管子壁厚dt 3 mm 管子根数 n 600 根换热管中心距 S 48.75 mm 一根管子金属横截面积 395.8 mm2 换热管长度 L1 5950 mm 管子有效长度(两管板内侧间距) L 5810 mm 管束模数 Kt = Et na/LDi 5733 MPa 管子回转半径 14.89 mm 管子受压失稳当量长度 lcr 1800 mm 系数Cr = 185.5 比值 lcr /i 120.9 管子稳定许用压应力 () MPa 管子稳定许用压应力 () 43.86 MPa 管板材料名称 S31603 设计温度 tp 380 设计温度下许用应力 65.2 MPa 设计温度下弹性模量 Ep 1.702e+05 MPa 管板腐蚀裕量 C2 0 mm 管板输入厚度dn 70 mm 管板计算厚度 d 69.7 mm 管板分程处面积 Ad 0 mm2 管板强度削弱系数 h 0.4 管板刚度削弱系数 m 0.4 管子加强系数 K = 5.872 管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l 50 mm 胀接许用拉脱应力 [q] MPa 焊接许用拉脱应力 [q] 32.6 MPa 管箱法兰材料名称 S31603 管箱法兰厚度 72 mm 法兰外径 1560 mm 基本法兰力矩 2.059e+07 N×mm 管程压力操作工况下法兰力 2.376e+07 N×mm 法兰宽度 80 mm 比值 0.009071 比值 0.05143 管箱圆筒壳常数 0.01363 1/mm 系数 0.0003085 管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 6.045 MPa 壳体法兰材料名称 S31603 壳体法兰厚度 60 mm 法兰外径 1560 mm 法兰宽度 80 mm 比值 0.009071 比值 0.04286 壳程圆筒壳常数 0.01363 1/mm 系数 0.0002696 壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数 5.507 MPa 旋转刚度参数 5.507 MPa 系数计算法兰外径与内径之比 1.114 壳体法兰应力系数Y (按 K 查<>表7-9) 17.93 旋转刚度无量纲参数 0.0007544 膨胀节波峰处内直径 mm 系数膨胀节总体轴向刚度 Kex N/mm 系数计算管板第一弯矩系数 (按,查<>图7-12) 0.1276 系数 28.82 系数 (按,查<>图 7-13) 4.06 换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 4.214 换热管束与壳体刚度之比 4.214 管板第二弯矩系数 (按K,查<< GB/T151-2014>>图7-14(a)或(b)) 2.88 系数 0.001314 系数 (按K,Qex 查<>图7-15) 0.004445 法兰力矩折减系数 0.1451 管板边缘力矩变化系数 0.9469 法兰力矩变化系数 0.8626 管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 2 5.851e+05 mm2 板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 1.235e+06 mm2 数管板布管区当量直径 1254 mm 系数 0.3801 系系数 0.4059 数系数 8.63 计系数 13.23 算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8957 管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.6127 仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0) 不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to) 0.0 0 当量压力组合 1.1 1.1 MPa 有效压力组合（直管）（波纹管） 9.493 9.493 MPa 基本法兰力矩系数 0.002647 0.002647 管板边缘力矩系数 0.003891 0.003891 管板边缘剪力系数 0.1122 0.1122 管板总弯矩系数 0.4052 0.4052 管板布管区周边径向弯矩系数系数 0.1621 0.1621 管板布管区最大径向弯矩系数系数 -0.2594 -0.2594 管板径向弯矩系数 -0.2594 -0.2594 系数 -0.1326 -0.1326 管板径向应力系数 = -0.004457 -0.004457 管板布管区周边处剪切应力系数 = 0.0336 0.0336 壳体法兰力矩系数 -0.0007494 -0.0007494 计算值许用值计算值许用值管板径向应力 16.22 1.5 = 97.8 16.22 3 = 195.6 MPa 管板布管区周边剪切应力 5.453 0.5 = 32.6 5.453 1.5 = 97.8 MPa 壳体法兰应力 -20.73 1.5 = 97.8 -20.73 3 = 195.6 MPa 换热管轴向应力 -7.431 = 87.6 = 43.86 -7.431 3 = 262.8 = 52.64 MPa 壳程圆筒轴向应力 13.25 = 102 13.25 = 306 MPa 换热管与管板连接拉脱应力 q = 0.4161 [q]= 32.6 0.4161 3[q]焊接 [q]胀接 97.8 MPa 仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0) 不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t) 0.0 0 当量压力组合 -0.4393 -0.4393 MPa 有效压力组合（直管）（波纹管） -4.133 -4.133 MPa 操作情况下法兰力矩系数 -0.007018 -0.007018 管板边缘力矩系数 -0.007018 -0.007018 管板边缘剪力系数 -0.2023 -0.2023 管板总弯矩系数 -0.5705 -0.5705 管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.9131 -0.9131 管板布管区最大径向弯矩系数系数 -0.195 -0.195 管板径向弯矩系数 -0.195 -0.195 系数 -0.09966 -0.09966 管板径向应力系数 = -0.002402 -0.002402 管板布管区周边处剪切应力系数 = 0.0241 0.0241 壳体法兰力矩系数 -0.002332 -0.002332 计算值许用值计算值许用值管板径向应力 3.806 1.5 = 97.8 3.806 3 = 195.6 MPa 管板布管区周边剪切应力 -1.703 0.5 = 32.6 -1.703 1.5 = 97.8 MPa 壳体法兰应力 28.09 1.5 = 97.8 28.09 3 = 195.6 MPa 换热管轴向应力 4.964 = 87.6 = 43.86 4.964 3 = 262.8 = 52.64 MPa 壳程圆筒轴向应力 4.398 102 4.398 306 MPa 换热管与管板连接拉脱应力 q = 0.278 [q]= 32.6 0.278 3[q]焊接 [q]胀接 97.8 MPa 考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t) 0.0 0 当量压力组合 0.6607 0.6607 MPa 有效压力组合（直管）（波纹管） 5.36 5.36 MPa 基本法兰力矩系数 0.004689 0.004689 操作情况下法兰力矩系数 0.006657 0.006657 管板边缘力矩系数= Max[] 0.005933 0.005933 管板边缘剪力系数 0.171 0.171 管板总弯矩系数 0.5296 0.5296 管板布管区周边径向弯矩系数系数 0.2118 0.2118 管板布管区最大径向弯矩系数系数 -0.2113 -0.2113 管板径向弯矩系数 -0.2219 -0.2219 系数 -0.1134 -0.1134 管板径向应力系数 = -0.003962 -0.003962 管板布管区周边处剪切应力系数 = 0.03538 0.03538 壳体法兰力矩系数 -0.0005287 -0.0005287 计算值许用值计算值许用值管板径向应力 8.14 1.5 = 97.8 8.14 3 = 195.6 MPa 管板布管区周边剪切应力 3.242 0.5 = 32.6 3.242 1.5 = 97.8 MPa 壳体法兰应力 -8.258 1.5 = 97.8 -8.258 3 = 195.6 MPa 换热管轴向应力 -3.803 = 87.6 = 43.86 -3.803 3 = 262.8 = 52.64 MPa 壳程圆筒轴向应力 16.41 = 102 16.41 = 306 MPa 换热管与管板连接拉脱应力 q = 0.2073 [q]= 32.6 0.2073 3[q]焊接 [q]胀接 97.8 MPa 计算结果管板名义厚度 70 mm 管板校核通过管箱法兰计算计算单位设计条件简图设计压力 p 0.312 MPa 计算压力 pc 0.312 MPa 设计温度 t 380.0 ° C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N.mm 壳材料名称 S31603 体许用应力 87.6 MPa 法材料名称 S31603 许用 [s]f 120.0 MPa 兰应力 [s]tf 65.2 MPa 螺栓材料名称 40MnB 许用 [s]b 212.0 MPa 应力 [s]tb 206.2 MPa 公称直径 d B 24.0 mm 螺栓根径 d 1 20.8 mm 数量 n 40 个材料名称合成橡胶(肖氏硬度≥75) Di 1400.0 Do 1560.0 垫结构尺寸 Db 1515.0 D外 1460.0 D内 1400.0 δ0 16.0 mm Le 22.5 LA 31.5 h 10.0 δ1 26.0 N(mm) 30.0 m 1.00 y(MPa) 1.4 压紧面形状 1a,1b b 9.80 DG 1440.4 垫片厚度 (mm) 分程隔板垫片面积(mm2) 0.00 片 b0≤6.4mm b= b0 b0≤6.4mm DG= ( D外+D内 )/2 b0 > 6.4mm b=2.53 b0 > 6.4mm DG= D外 - 2b 螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa Wa= πbDG y = 62076.6 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp Wp = Fp + F = 536935.0 N 所需螺栓总截面积 Am Am = max (Ap ,Aa ) = 2603.3 mm2 实际使用螺栓总截面积 Ab Ab = = 13529.1 mm2 力矩计算操 FD = 0.785pc = 480812.5 N LD= L A+ 0.5δ1

年产6万吨超高分子量PMMA项目设计.zip

使用软件说明.txt---(点击预览)

9-泄漏扩散模型及其模拟计算.doc---(点击预览)

8-环境影响评价报告.doc---(点击预览)

7-安全预评价报告.doc---(点击预览)

6-经济分析.doc---(点击预览)

5-4 附录四物质MSDS.doc---(点击预览)

5-3附录三能量回收的换热网络设计.doc---(点击预览)

5-2 附录二能量平衡计算书.doc---(点击预览)

5-1 附录一物料平衡计算书.doc---(点击预览)

4-创新性设计说明书.doc---(点击预览)

3-3反应器设计说明书.doc---(点击预览)

3-2 附录五设备选型一览表.doc---(点击预览)

3-1 典型设备选型计算说明书.doc---(点击预览)

2-初步设计说明书.doc---(点击预览)

1-可行性研究报告.docx---(点击预览)

0-项目摘要.doc---(点击预览)

设计图纸

1-PFD工艺流程图

PFD.dwg---(点击预览)

2-PID管道及仪表流程图

PID.dwg---(点击预览)

3-设备装配图

T0203正己烷回收塔装配图.dwg---(点击预览)

R0101异丁烯反应器装配图.dwg---(点击预览)

E0203塔顶冷凝器装配图.dwg---(点击预览)

4-车间平立面图

MAL合成与精制车间平立面图.dwg---(点击预览)

5-三维车间设备图

MAL合成与精制三维车间设备图.dwg---(点击预览)

6-三维车间配管图

MAL合成与精制车三维配管图.dwg---(点击预览)

7-轴测图

MAL合成与精制车间轴测图

8-车间总平面布置图

车间总平面布置图.dwg---(点击预览)

设计源文件

1-Aspen Plus V7.2 流程模拟源文件

1-全流程模拟

1-全流程模拟（含换热网络）.apw

1-全流程模拟（无换热网）.apw

2-MMA本体聚合(换热网络).apw

2-MMA本体聚合.apw

3-MAL合成提纯工段.apw

4-MMA合成提纯工段.apw

lsprst7.dll

lsprst7.tgz

sysprs7.dll

sysprs7.tgz

阻聚剂inhibitor.apw

反应器动力学数据及说明

2-反应器优化

1-多段组合式固定床反应器.apw

2-MAL酯化反应器.apw

3-MMA聚合釜反应器.apw

4-MMA本体聚合管式反应器.apw

3-塔参数优化

T0101MAL吸收塔.apw

T0102MAL精制塔.apw

T0103MAL回收塔.apw

T0201MMA吸收塔.apw

T0202MMA萃取塔.apw

T0203正己烷回收塔.apw

T0204MMA精制塔.apw

T0205HIDIC热集成精馏塔.apw

4-分离方案对比

1-甲醇水HIDIC热集成精馏塔

2-分离方法对比

3-PMMA生产方案对比

5-塔设计校核

T0101

T0102

T0103

T0201

T0202

T0203

T0204

T0205A

T0205B

6-T0203CTST塔动态分析

fort.14

fort.9

动态分析T0203正己烷回收塔.appdf

动态分析T0203正己烷回收塔.apw

动态分析T0203正己烷回收塔.bkp

动态分析T0203正己烷回收塔.def

动态分析T0203正己烷回收塔.dynf

动态分析T0203正己烷回收塔.for

动态分析T0203正己烷回收塔.his

动态分析T0203正己烷回收塔dyn.appdf

AM_动态分析T0203正己烷回收塔

7-HIDiC甲醇水精馏塔动态分析

1-HIDIC热集成精馏塔.appdf

1-HIDIC热集成精馏塔.apw

1-HIDIC热集成精馏塔.bkp

1-HIDIC热集成精馏塔.def

1-HIDIC热集成精馏塔.for

1-HIDIC热集成精馏塔.his

1-HIDIC热集成精馏塔动态分析.dynf

1-HIDIC热集成精馏塔动态分析dyn.appdf

AM_1-HIDIC热集成精馏塔动态分析

10-ALOHA 气体管道泄漏扩散模拟源文件

异丁烯储罐泄露

异丁烯储罐泄露热辐射威胁区.png---(点击预览)

异丁烯储罐泄露点热辐射.png---(点击预览)

异丁烯储罐泄露源文件.png---(点击预览)

异丁烯储罐泄露源文件.alo

正己烷储罐泄露

正己烷泄露点热辐射.png---(点击预览)

正己烷泄露源文件.png---(点击预览)

正己烷储罐泄露热辐射威胁区.png---(点击预览)

正己烷泄露源文件.alo

甲醇储罐泄露

甲醇储罐泄露热辐射威胁区.png---(点击预览)

甲醇储罐泄露点热辐射.png---(点击预览)

甲醇储罐泄露.png---(点击预览)

甲醇储罐泄露源文件.alo

11-comsol反应器模拟源文件

多段组合式固定床反应器.mph

12-matlab反应器计算源文件

MAL制MMA反应器积分.m

异丁烯制MAL反应器积分.m

13-Noise System 噪声监测评估源文件

3-噪声监测评估.doc---(点击预览)

2-噪声监测分析.xlsx---(点击预览)

1-源文件及截图

Plot1.srf

噪声影响.ein

14-matlab PMMA市场预测源文件

PMMA市场预测.jpg---(点击预览)

PMMA_Price_Prediction.m

2-Aspen Energy Analyzer V7.2 换热网络设计源文件

换热网络.hch

3-aspen exchanger analyzer v8.4换热器设计

换热器设计

E0101.EDR

E0102.EDR

E0103.EDR

E0104.EDR

E0201.EDR

T0102 reboiler.EDR

T0103 condenser.EDR

T0103 reboiler.EDR

T0203 condenser.EDR

T0203 reboiler.EDR

T0204 reboiler.EDR

T0205A reboiler.EDR

T0205B condenser.EDR

tmpPrst.tgz

4-Apsen Economic uation V7.2 经济评价源文件

1-全流程模拟（含换热网络）Cost

1-RESULTS.xls---(点击预览)

2-全流程模拟（含换热网络）.apw

Scenario1

1-全流程经济分析

3-RESULTS.xls---(点击预览)

2-全流程经济分析.apw

PROJECTS.OBI

1-全流程经济分析Cost

2-MMA本体聚合(换热网络)Cost

2-MMA本体聚合工段经济分析

2-MMA本体聚合工段经济分析.apw

2-MMA本体聚合工段经济分析Cost

5-Cup-Tower塔设计源文件

T0101MAL吸收塔

T0101MAL吸收塔.xls---(点击预览)

T0101MAL吸收塔.doc---(点击预览)

T0101MAL吸收塔.CPS

T0102MAL回收塔

T0102MAL回收塔.xls---(点击预览)

T0102MAL回收塔.doc---(点击预览)

T0102MAL回收塔.CPS

T0103MAL精制塔

T0103MAL精制塔.xls---(点击预览)

T0103MAL精制塔.doc---(点击预览)

T0103MAL精制塔.CPS

T0201MMA吸收塔

T0201MMA吸收塔.xls---(点击预览)

T0201MMA吸收塔.doc---(点击预览)

T0201MMA吸收塔.CPS

T0202MMA萃取塔

T0202MMA萃取塔.xls---(点击预览)

T0202MMA萃取塔.doc---(点击预览)

T0202MMA萃取塔.CSE

T0203正己烷回收塔

T0203正己烷回收塔.xls---(点击预览)

T0203正己烷回收塔.plc

T0204MMA精制塔

T0204MMA精制塔.xls---(点击预览)

T0204MMA精制塔.doc---(点击预览)

T0204MMA精制塔.CPS

T0205甲醇水精馏塔

T0205A甲醇水精馏塔提馏段

T0205B甲醇水精馏塔精馏段

6-SW6校核源文件

mal工段反应器校核

反应器.doc---(点击预览)

反应器校核.fx3

塔校核

T0101MAL吸收塔

T0102MAL回收塔

T0103MAL精制塔

T0201MMA吸收塔

T0202MMA萃取塔

T0203正己烷回收塔

T0204MMA精制塔

T0205甲醇水精馏塔

换热器校核

换热器SW6校核

7-CADWorx车间三维设计源文件

1-三维车间设备图

MAL合成与精制三维车间设备图.dwg---(点击预览)

2-三维车间配管图

MAL合成与精制车间三维配管图.dwg---(点击预览)

8-Sketchup三维厂区源文件

三维厂区源文件.skp

9-risksystem泄露源文件

Risksystem图集.docx---(点击预览)

异丁烯储罐源文件

源项分析

火灾爆炸事故模型预测

正己烷储罐源文件

火灾爆炸事故模拟

甲醇储罐源文件

压缩包目录

预览区

全部
- 设计图纸
  - 1-PFD工艺流程图
    - PFD.dwg--点击预览
  - 2-PID管道及仪表流程图
    - PID.dwg--点击预览
  - 3-设备装配图
    - E0203塔顶冷凝器装配图.dwg--点击预览
    - R0101异丁烯反应器装配图.dwg--点击预览
    - T0203正己烷回收塔装配图.dwg--点击预览
  - 4-车间平立面图
    - MAL合成与精制车间平立面图.dwg--点击预览
  - 5-三维车间设备图
    - MAL合成与精制三维车间设备图.dwg--点击预览
  - 6-三维车间配管图
    - MAL合成与精制车三维配管图.dwg--点击预览
  - 7-轴测图
    - MAL合成与精制车间轴测图
      - 1.dwg--点击预览
      - 10.dwg--点击预览
      - 11.dwg--点击预览
      - 12.dwg--点击预览
      - 13.dwg--点击预览
      - 14.dwg--点击预览
      - 15.dwg--点击预览
      - 16.dwg--点击预览
      - 17.dwg--点击预览
      - 18.dwg--点击预览
      - 19.dwg--点击预览
      - 2.dwg--点击预览
      - 20.dwg--点击预览
      - 21.dwg--点击预览
      - 22.dwg--点击预览
      - 23.dwg--点击预览
      - 24.dwg--点击预览
      - 25.dwg--点击预览
      - 26.dwg--点击预览
      - 27.dwg--点击预览
      - 28.dwg--点击预览
      - 29.dwg--点击预览
      - 3.dwg--点击预览
      - 30.dwg--点击预览
      - 31.dwg--点击预览
      - 32.dwg--点击预览
      - 33.dwg--点击预览
      - 34.dwg--点击预览
      - 35.dwg--点击预览
      - 36.dwg--点击预览
      - 37.dwg--点击预览
      - 38.dwg--点击预览
      - 39.dwg--点击预览
      - 4.dwg--点击预览
      - 5.dwg--点击预览
      - 6.dwg--点击预览
      - 7.dwg--点击预览
      - 8.dwg--点击预览
      - 9.dwg--点击预览
  - 8-车间总平面布置图
    - 车间总平面布置图.dwg--点击预览
- 设计源文件
  - 1-Aspen Plus V7.2 流程模拟源文件
    - 1-全流程模拟
      - 反应器动力学数据及说明
        异丁烯氧化动力学数据及说明
        aspen中输入反应.png--点击预览
        主反应动力学方程.png--点击预览
        主反应动力学方程及数据.docx--点击预览
        副反应动力学方程.png--点击预览
        副反应动力学方程及数据.docx--点击预览
        异丁烯氧化制甲基丙烯醛.pdf--点击预览
        甲基丙烯酸甲酯聚合动力学数据及说明
        AspenPolymers ExsApps2006_5-Ref.pdf--点击预览
        aspen动力学输入.docx--点击预览
        说明.txt
        甲基丙烯醛氧化动力学数据及说明
        动力学方程说明.docx--点击预览
        反应动力学方程.png--点击预览
        甲基丙烯醛氧化制备甲基丙烯酸甲酯.pdf--点击预览
      - 1-全流程模拟（含换热网络）.apw
      - 1-全流程模拟（无换热网）.apw
      - 2-MMA本体聚合(换热网络).apw
      - 2-MMA本体聚合.apw
      - 3-MAL合成提纯工段.apw
      - 4-MMA合成提纯工段.apw
      - lsprst7.dll
      - lsprst7.tgz
      - sysprs7.dll
      - sysprs7.tgz
      - 阻聚剂inhibitor.apw
    - 2-反应器优化
      - 1-多段组合式固定床反应器.apw
      - 2-MAL酯化反应器.apw
      - 3-MMA聚合釜反应器.apw
      - 4-MMA本体聚合管式反应器.apw
    - 3-塔参数优化
      - T0101MAL吸收塔.apw
      - T0102MAL精制塔.apw
      - T0103MAL回收塔.apw
      - T0201MMA吸收塔.apw
      - T0202MMA萃取塔.apw
      - T0203正己烷回收塔.apw
      - T0204MMA精制塔.apw
      - T0205HIDIC热集成精馏塔.apw
    - 4-分离方案对比
      - 1-甲醇水HIDIC热集成精馏塔
        1-HIDIC热集成精馏塔.apw
        1-HIDIC热集成精馏塔操作优化.apw
        2-普通精馏塔.apw
      - 2-分离方法对比
        1-多级倾析分离MAL.apw
        2-加入甲醇分离MAL和水.apw
      - 3-PMMA生产方案对比
        1-三菱丽阳釜管串联法.apw
        2-改进的住友化学PMMA生产.apw
    - 5-塔设计校核
      - T0101
        T0101.apw
        T0101水力学数据.xls--点击预览
      - T0102
        T0102.apw
        T0102水力学数据.xls--点击预览
      - T0103
        T0103.apw
        T0103水力学数据.xls--点击预览
      - T0201
        T0201.apw
        T0201水力学数据.xls--点击预览
      - T0202
        T0202.apw
      - T0203
        T0203.apw
        T0203水力学数据.xls--点击预览
      - T0204
        T0204.apw
        T0204水力学数据.xls--点击预览
      - T0205A
        T0205A.apw
        T0205A水力学数据.xlsx--点击预览
      - T0205B
        T0205B.apw
        T0205B水力学数据.xlsx--点击预览
    - 6-T0203CTST塔动态分析
      - AM_动态分析T0203正己烷回收塔
        snapshot.bak
        snpA0000.snp
        snpA0001.snp
        snpA0002.snp
        snpA0003.snp
        snpA0004.snp
        snpA0005.snp
        snpA0006.snp
        tasksnap.bak
        动态分析t0203正己烷回收塔dyn.his
        动态分析t0203正己烷回收塔dyn.rep
      - fort.14
      - fort.9
      - 动态分析T0203正己烷回收塔.appdf
      - 动态分析T0203正己烷回收塔.apw
      - 动态分析T0203正己烷回收塔.bkp
      - 动态分析T0203正己烷回收塔.def
      - 动态分析T0203正己烷回收塔.dynf
      - 动态分析T0203正己烷回收塔.for
      - 动态分析T0203正己烷回收塔.his
      - 动态分析T0203正己烷回收塔dyn.appdf
    - 7-HIDiC甲醇水精馏塔动态分析
      - AM_1-HIDIC热集成精馏塔动态分析
        1-hidic热集成精馏塔动态分析dyn.his
        1-hidic热集成精馏塔动态分析dyn.rep
        snpA0007.snp
      - 1-HIDIC热集成精馏塔.appdf
      - 1-HIDIC热集成精馏塔.apw
      - 1-HIDIC热集成精馏塔.bkp
      - 1-HIDIC热集成精馏塔.def
      - 1-HIDIC热集成精馏塔.for
      - 1-HIDIC热集成精馏塔.his
      - 1-HIDIC热集成精馏塔动态分析.dynf
      - 1-HIDIC热集成精馏塔动态分析dyn.appdf
  - 10-ALOHA 气体管道泄漏扩散模拟源文件
    - 异丁烯储罐泄露
      - 异丁烯储罐泄露源文件.alo
      - 异丁烯储罐泄露源文件.png--点击预览
      - 异丁烯储罐泄露点热辐射.png--点击预览
      - 异丁烯储罐泄露热辐射威胁区.png--点击预览
    - 正己烷储罐泄露
      - 正己烷储罐泄露热辐射威胁区.png--点击预览
      - 正己烷泄露源文件.alo
      - 正己烷泄露源文件.png--点击预览
      - 正己烷泄露点热辐射.png--点击预览
    - 甲醇储罐泄露
      - 甲醇储罐泄露.png--点击预览
      - 甲醇储罐泄露源文件.alo
      - 甲醇储罐泄露点热辐射.png--点击预览
      - 甲醇储罐泄露热辐射威胁区.png--点击预览
  - 11-comsol反应器模拟源文件
    - 多段组合式固定床反应器.mph
  - 12-matlab反应器计算源文件
    - MAL制MMA反应器积分.m
    - 异丁烯制MAL反应器积分.m
  - 13-Noise System 噪声监测评估源文件
    - 1-源文件及截图
      - Plot1.srf
      - 噪声分布.png--点击预览
      - 噪声影响.ein
      - 噪声等值线.png--点击预览
      - 园区噪声评估线.png--点击预览
      - 园区平面布置图.png--点击预览
      - 声源估算.png--点击预览
    - 2-噪声监测分析.xlsx--点击预览
    - 3-噪声监测评估.doc--点击预览
  - 14-matlab PMMA市场预测源文件
    - PMMA_Price_Prediction.m
    - PMMA市场预测.jpg--点击预览
  - 2-Aspen Energy Analyzer V7.2 换热网络设计源文件
    - 换热网络.hch
  - 3-aspen exchanger analyzer v8.4换热器设计
    - 换热器设计
      - E0101.EDR
      - E0102.EDR
      - E0103.EDR
      - E0104.EDR
      - E0201.EDR
      - T0102 reboiler.EDR
      - T0103 condenser.EDR
      - T0103 reboiler.EDR
      - T0203 condenser.EDR
      - T0203 reboiler.EDR
      - T0204 reboiler.EDR
      - T0205A reboiler.EDR
      - T0205B condenser.EDR
      - tmpPrst.tgz
  - 4-Apsen Economic uation V7.2 经济评价源文件
    - 1-全流程模拟（含换热网络）Cost
      - Scenario1
        Scenario1.izp
        Scenario1.szp
      - 1-RESULTS.xls--点击预览
      - 2-全流程模拟（含换热网络）.apw
    - 1-全流程经济分析
      - 1-全流程经济分析Cost
        Scenario1
        Scenario1.izp
        Scenario1.szp
      - 2-全流程经济分析.apw
      - 3-RESULTS.xls--点击预览
      - PROJECTS.OBI
    - 2-MMA本体聚合(换热网络)Cost
    - 2-MMA本体聚合工段经济分析
      - 2-MMA本体聚合工段经济分析Cost
      - 2-MMA本体聚合工段经济分析.apw
  - 5-Cup-Tower塔设计源文件
    - T0101MAL吸收塔
      - T0101MAL吸收塔.CPS
      - T0101MAL吸收塔.doc--点击预览
      - T0101MAL吸收塔.xls--点击预览
    - T0102MAL回收塔
      - T0102MAL回收塔.CPS
      - T0102MAL回收塔.doc--点击预览
      - T0102MAL回收塔.xls--点击预览
    - T0103MAL精制塔
      - T0103MAL精制塔.CPS
      - T0103MAL精制塔.doc--点击预览
      - T0103MAL精制塔.xls--点击预览
    - T0201MMA吸收塔
      - T0201MMA吸收塔.CPS
      - T0201MMA吸收塔.doc--点击预览
      - T0201MMA吸收塔.xls--点击预览
    - T0202MMA萃取塔
      - T0202MMA萃取塔.CSE
      - T0202MMA萃取塔.doc--点击预览
      - T0202MMA萃取塔.xls--点击预览
    - T0203正己烷回收塔
      - T0203正己烷回收塔.plc
      - T0203正己烷回收塔.xls--点击预览
    - T0204MMA精制塔
      - T0204MMA精制塔.CPS
      - T0204MMA精制塔.doc--点击预览
      - T0204MMA精制塔.xls--点击预览
    - T0205甲醇水精馏塔
      - T0205A甲醇水精馏塔提馏段
        T0205A甲醇水精馏塔提馏段.plc
        T0205A甲醇水精馏塔提馏段.xls--点击预览
      - T0205B甲醇水精馏塔精馏段
        T0205B甲醇水精馏塔精馏段.plc
        T0205B甲醇水精馏塔精馏段.xls--点击预览
  - 6-SW6校核源文件
    - mal工段反应器校核
      - 反应器.doc--点击预览
      - 反应器校核.fx3
    - 塔校核
      - T0101MAL吸收塔
        T0101MAL吸收塔.cn2
        T0101MAL吸收塔.doc--点击预览
      - T0102MAL回收塔
        T0102MAL回收塔.cn2
        T0102MAL回收塔.doc--点击预览
      - T0103MAL精制塔
        T0103MAL精制塔.cn2
        T0103MAL精制塔.doc--点击预览
      - T0201MMA吸收塔
        T0201MMA吸收塔.cn2
        T0201MMA吸收塔.doc--点击预览
      - T0202MMA萃取塔
        T0202MMA萃取塔.cn2
        T0202MMA萃取塔.doc--点击预览
      - T0203正己烷回收塔
        T0203正己烷回收塔.cn2
        T0203正己烷回收塔.doc
      - T0204MMA精制塔
        T0204MMA精制塔.cn2
        T0204MMA精制塔.doc--点击预览
      - T0205甲醇水精馏塔
        T0205A甲醇水精馏塔提馏段
        T0205A甲醇水精馏塔提馏段.cn2
        T0205A甲醇水精馏塔提馏段.doc--点击预览
        T0205B甲醇水精馏塔精馏段
        T0205B甲醇水精馏塔精馏段.cn2
        T0205B甲醇水精馏塔精馏段.doc--点击预览
    - 换热器校核
      - 换热器SW6校核
        T0203 conderser .fx3
        T0203 conderser 校核.doc--点击预览
        T0203 reboiler .fx3
        T0203 reboiler 校核.doc--点击预览
  - 7-CADWorx车间三维设计源文件
    - 1-三维车间设备图
      - MAL合成与精制三维车间设备图.dwg--点击预览
    - 2-三维车间配管图
      - MAL合成与精制车间三维配管图.dwg--点击预览
  - 8-Sketchup三维厂区源文件
    - 三维厂区源文件.skp
  - 9-risksystem泄露源文件
    - 异丁烯储罐源文件
      - 源项分析
        异丁烯气体泄漏量计算.rsm
        异丁烯液体泄漏量计算.rsm
        异丁烯热量蒸发量计算.rsm
        异丁烯质量蒸发量计算.rsm
        异丁烯闪蒸量计算.rsm
      - 火灾爆炸事故模型预测
        异丁烯在大气中的扩散范围.rsp
        异丁烯在大气中的扩散预测.rsm
        异丁烯池火事故模型伤害范围.rsp
        异丁烯池火事故模型预测.rsm
        异丁烯沸腾液体扩展蒸汽爆炸模型伤害范围.rsp
        异丁烯沸腾液体扩展蒸汽爆炸模型预测.rsm
        异丁烯蒸汽云爆炸模型伤害范围.rsp
        异丁烯蒸汽云爆炸模型预测.rsm
    - 正己烷储罐源文件
      - 火灾爆炸事故模拟
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关键词：: 年产超高分子量 PMMA 项目设计

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