榨汁机的设计

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1、榨汁机的设计 基于 Pro/E 螺旋榨汁机的设计 于俊波 （河北科技师范学院 机械电子系） 摘要：Pro/ENGINEER Wildfire 野火版2.0以其易学易用、功能强 大和互连互通的特点， 推动了整个产品开发机构中个人效率和过程 效率的提高。它既能节省时间和成本，又能提高产品质量。基于 Pro/E 的强大功能， 本设计利用 Pro/E 完成了螺旋式连续榨汁机的 设计，螺旋式连续榨汁机以其结构简单、操作方便、榨汁效率高等 优点而得到广泛应用。 就目前来讲 ,螺旋式连续榨汁机主要应用在食 品方面 ,用于榨取苹果、梨、番茄、菠萝、桔子、胡萝卜等果蔬的汁 液。 关键字： Pro/E

2、 ；榨汁机；螺旋 、八 、、 前言 传统的通用机械产品的设计是首先将产品以平面的形式表达出 来，然后进行反复校核和修改，最后由加工者把图样上的内容转化 为成形的产品，这样不仅设计周期长，成本高，而且当产品制造出 来后，经常会出现零部件之间相互干涉，无法安装和装配到位等重 大设计失误，如此反复修改也延长了产品投放市场的周期。鉴于通 用机械的使用范围广，设计行业多，这就对通用机械的可靠性、稳 榨汁机的设计 定性和通用性提出了较高的要求。 目前世界上应用最为泛的高档三 维商业软件 Pro/E 就可以很好地解决这些问题。 Pro/E 直接采用三 维设计，使设计者能了解产品的每一个细节，并利用其

3、参数化设计 的思想，使零件的设计、修改变得简单易行，同时还可以完成产品 的系列化设计。 另外利用 Pro/E 的分析功能，可以完成机构运动学、 动力学仿真和有限元分析。 进入 21 世纪后，随着我国水果产量的大幅度提高和鲜销市场 的逐渐饱和，“卖果难”愈演愈烈。另外，由于我国经济实力的增 强与人民生活水平的提高，果汁加工业又进入一新的发展时期。榨 汁机是果品行业的重要组成部分。因此，对榨汁机设备的研究势在 必行。要求设计研究出结构简单、成本低、效率高的榨汁设备。基 于 Pro/E 的强大功能， 本设计利用 Pro/E 完成了螺旋式连续榨汁机 其结构简单、操作方便、榨汁效率高等优点的设计。

4、1 总体方案设计 1.1 整体布局设计 本设计在布局上采用折叠式 ,即螺杆、减速器在一个水平面上 将电机置于另一个水平面上 （见图 1） 。这样布置 ,一是较大幅度减少 了整机长度 ,提高了设备刚度 ,节省了原材料 ,降低了成本 ;二是电机 与减速器之间采用三角带传动 ,起到了缓冲作用 ,可避免因原料带入 榨汁机的设计 异物造成螺杆堵转、引起瞬间负荷过大时，烧坏电机或损坏减速器等 故障的发生；三是由于电机位置较低、以与在电机与减速器之间采用 三角带传动，极大地降低了机械振动与噪声。 基本结构螺旋式连续榨汁机基本结构如图 1 0 螺旋式连续榨汁机三维结构图如图 2 0 图1

5、螺旋式连续榨汁机结构简图 1-电机 2-三角带 3-减速器 4-联轴器 5-进料斗 6-螺杆 7-筛筒 8-出料斗 9-集液盘 10-机架 图2螺旋式连续榨汁机三维结构图 1.2工作原理 由图2可知：该机由机架、螺杆、筛筒、减速器、电机等组成。 电机1通过三角带2带动减速器3转动,减速器3通过联轴器4带 动螺杆6转动,物料由进料斗5喂入,在螺杆6的作用下,受到挤压, 物料中的水分通过筛筒 7流出，经集液盘9排出机外，物料在强大的 挤压作用下，汁液越来越少，最后经出料斗8排出。 1.3螺杆部设计 通常螺旋式连续榨汁机是靠螺杆在筛筒内旋转 ，对物料产生压 力，从而使物料中的

6、汁液被强制挤出。螺旋式连续榨汁机螺杆按不 同的分类方法有多种型式。如按螺杆螺纹直径分类有等径与变径之 榨汁机的设计 分，按螺杆螺距分类有等距与变距之分；按螺杆螺纹型式分有连续 与断续之分等。针对本设计加工对象综合考虑，确定采用变径、断续、 变螺距螺杆。螺杆上的螺旋共分四段 （如图3）。第一段为喂料螺旋， 主要作用是输送物料；第二段是预压螺旋，主要作用是对物料进行 初步挤压，并幵始挤出水分；第三段、第四段是压榨螺旋，主要作 用是不断增加对物料的进一步挤压，使水果的果汁被强制挤出。特 别是第四段具有增压作用，进一步提高出汁率。 图3螺旋轴 1.4螺杆螺旋直径和螺距的设计⑵ 螺杆螺旋

7、结构简图如图4 图4螺杆螺旋结构简图 螺杆转速的确定 由于本螺杆工作性质属于压榨范畴，故转 速较低。参照榨油机、油料化机、食品榨汁机，决定选用 n=130r/mi n 。 142螺距的确定初选螺距，第一段t=50mm ，其他各段螺距依 次递减。 物料移动速度（m/s）计算: Vo二丛==1.08m/s 60 螺旋式连续榨汁机的生产能力公式如下: G=3600F 0V0 pi ①（kg/h） 式中::G —生产率,本设计取 G=1000kg/h ; F0 —螺杆螺旋送料的断面面积（m2）; 3 Pi —物料容积密度，本设计取p 1 =400kg/m ; ①一

8、充填系数，本设计取①=0.2。 将参数代入得: 1000=3600 XFq X1.08 X400 X0.2 解得：F。F.0321（m 2） 根据螺杆螺旋送料的断面面积计算公式： F0 = 式中：d 0 —螺杆螺旋送料的断面大径（m）； d !—螺杆螺旋送料的断面小径（m）;本设计根据强度计算得 d i=0.09m ; 将有关数据代入得，则可求得： d 0 〜0.2213m 取螺杆螺旋送料的断面大径 d ° =0.24 m 。 1.5功率计算[9] 榨汁机的功率消耗包括两方面：压缩物料所消耗的功率；使物 料移动消耗的功率。在这里，把轴与轴承摩擦等所消耗的功率算入 机械

9、效率中。 设压缩物料所消耗的功率为 Pi : Pi= (1+2+3+ ・・・+Z) (W) =0.0321 130 °.°°5 0.83 106 10 60 =2891.5W 式中：s——相邻螺距大小之差, Z ――螺距数目； 0.83MPa ； Pmax ――物料所受的最大压力，取 do 螺旋外径，m ; dl 螺旋内径，m。 设使物料移动所消耗的功率为 P2 : 2 1 P2=mv - = (W) 式中：m 物料的质量 kg ； t——物料运动时间 s。 而 m =G (生产能力) t ns v=- 60 所以： P2= = (W) =6

10、0.5w 则消耗的功率为： P= (W) =3657.1w 式中： ——传动效率。 由电动机至工作机之的总效率 [7] (包括工作机效率 )为： 1 2 3 4 5 式中： 1 、 2 、 3 、 4 、 5 分别为带传动、齿轮传动的轴承、齿 轮传动、联轴器、螺杆轴的轴承的效率。 取 1 = 0.96、 2 = 0.99、 3 = 0.97、 4 = 0.97、 5 = 0.98、贝V： 12345 33 =0.96 X0.99 X0.97 X0.97 X0.98 =0.81 2选择电动机 按已知的工作要求和条件，选用 Y 型全封闭鼠笼型三相异步电 动机[7]。 2

11、.1选择电动机功率 榨汁机所需的电动机输出功率为： Pd= P= (W) =3657.1w 2.2 确定电动机转速 [6] 榨汁机的设计 旋转轴的工作转速为：n=130r/mi n ，按推荐的合理传动比范 围，取带传动的传动i = 2— 4，减速器的传动比i = 4 — 12.5，贝V合 理总传动比的范围为i = 8 — 50 ,故电动机转速的可选范围为： (8-50) 130=1040-6500 r/mi n 符合这一范围的同步转速有 1500 r/ min，3000r / min再根 据计算出的容量，查出有这几种适用的电动机型号见表 1，其技术 参数传动比的比较情况见下

12、表。 表1电动机型号和技术参数与传动比 万案 电动机 型号 额定 功率 电动机转速 传动装置的传动比 P/kW 同步 转速 、卄-H、. 满载 转速 总传 动比 带 减速 箱 1 Y112 M 4 1500 1440 11.08 2.8 4 2 Y112 M 4 3000 2920 22.4 2.8 8 综台考虑电动机和传动装置的尺寸、重量以与带传动和减速器 的传动比，可知方案2比较适合。因此选定电动机型号为 Y112M 榨汁机的设计 所选电动机的额定功率 Ped = 4kw，满载转速nm=1440r /mi

13、n，总 传动比适中，传动装置结构较紧凑。 所选电动机的主要外形尺寸和安装尺寸如图 5和下表2所示： 图5电动机结构简图 表2电动机的主要外形尺寸和安装尺寸 中心 高H 外形尺寸 L (AC/2+AD) HD 底脚安 装A B 地脚螺 栓空直 径 K 轴伸尺 寸D E 装键 部位 尺寸 F G D 112 400 305 265 180 1 40 12 28 60 8 36 3计算总传动比和分配传动比 由选定电动机的满载转速 nm和工作机主动轴的转速nw，可得传 动装置的总传动比为: i= nm

14、 计算出总传动比后，应合理地分配各级传功比，限制传动件的 圆周速度以减小动载荷，降低传动精度等级。分配各级传动比时考 虑到以下几点：各级传动的传动比应在推拌的范围内选取；应使传 动装置的结构尺寸较小、重量较轻；应使各传动件的尺寸协调，结 构匀称、合理，避免互相干涉碰撞。故 V带传功比取2.8，减速器 传功比取4。 4计算传动装置的运动和动力参数[7] 进行传动件的设计计算，先推算出各轴的转速、功率和转矩 按内电动机至工作机之间运动传递的路线推算各轴的运动和动力 参数如表3。 4.1各轴转速 ni = ii 凹^514.3 2.8 r min = 128.6 r

15、 min 式中：nm为电动机的满载转速，单位为 r min ； m，压分别为减速 器输入轴和榨汁机螺旋轴的转速， 单位为r min ； i1为电动机至减速 器输入轴的传动比；i2为减速器的传动比。 4.2 各轴的输入功率 P1= Ped 01 =4 0.96 =3.84kW P2 = Ped i2 =3.84 0.95 =3.65 kW 式中：Ped为电动机的输出功率，单位为 kW ； Pi、 P2 分别为减速器 输入轴和榨汁机螺旋轴的输入功率，单位为 kW； 01、 12分别为 电动机轴与减速器输入轴、 减速器输入轴与榨汁机螺旋轴间的传动 效率。

16、 4.3 各轴转矩 Ti= Ted ii 0i =26.5 2.8 0.96 =7i.3 N m T2 = Ti i2 i2 =7i.3 4 0.95 =27i.0 N m 式中：Ti、T2分别为减速器输入轴和榨汁机螺旋轴的输入转距，单 位为N m ; Ted为电动机铀的输出转矩，单位为 N m Ted的计算公式为： Ted =9550 Ped n m 4 =9550 - 1440 =26.5 N m 表3传动装置的运动和动力参数 \轴名参 数\ 电动机轴 减速器 螺旋轴 转速 n/(r/mi n)

17、 1440 514.3 128.6 输入功率 P/kW 4 3.84 3.65 输入转矩 T/( N • 26.5 71.3 271.0 m) 传动比i 2.8 4 效率 0.96 0.95 5设计V带 5.1确定计算功率Pca [3] 因为工作机是螺旋榨汁机，故属于载荷变动较大的机械，原动 机是交流电动机（普通转矩鼠笼式），工作时间小于10小时/天， 启动形式为软启动。 故：Pca KAP =1.2 4 4.8kw Ka ――工作情况系数 取Ka = 1.2 o 5.2选择V带的型号[3] 根据计算功率P

18、ca和小带轮转速n!，得A，B型均可，选择A型 普通V带。 5.3确定带轮基准直径 D!和D2 初选主动轮的基准直径 D」3】根据所选V带型- 号参考, 选取 D1 Dmin，选 D1 100mm。 验算带的速度V V 皿 100 1000 5.23m s 60 1000 60 1000 计算从动轮直径D2 D2 iD1 2.8 100 280mm 5.4确定传动的中心距a和带长Ld 初定中心距，由0.7 D1 D2 a。2 D2 D? 即：0.7 280 100 a。2 280 100 即：266 a0 760，取 500mm。 计算基准带长: Ld 2ao D

19、1 D2 D2 D1 2 4a° 280 100 2 P°K Kl P0 K 2.96根，取 2 500 100 280 1613.15mm 2 4 500 选取带的基准长度，查表［3］得：Ld 1633mm 计算实际中心距，由公式: a — 500 1633 16m5 510mm 2 2 考虑安装调整和补偿初拉力的需要，中心距的变动范围为: amin a 0.015Ld 500 0.015 1633 475mm amax a 0.03Ld 500 0.03 1633 549mm 5.5验算主动轮的包角a1 根据公式与对包角的要求，应保证： a

20、1 180 皆 60 180 ^00 60 158 120 5.6确定V带的根数Z 4.8 (1.37 0.93 0.96 0.12) 1.0 Z=3根 榨汁机的设计 式中：Po ――在包角=180度，特定长度，工作平稳情况下，单 根普通带的许用功率值； K ――考虑包角不同时的影响系数，简称包角系数； Kl —考虑带的长度不同的影响系数，简称长度系数。 查得：R=1.37 K =0.93 Kl=0.96 式中：K——材质系数； Po ――计入传动比的影响时，单根 V带所能传递的功率的增 量。 计算公式为： P 0.0001 Tn, 0.0001 1.2 1000 0

21、.12kw ； 式中：T――单根普通 V带所能传递的转矩的修正值; 厲 主动轮的转速。 5.7确定带的初拉力F。 单根V带的初拉力F。由下式确定: F。 500忠 2.5 VZ K 2 504 空 1 5.23 5 0.93 0.1 5.232 111N 5.8求带传动作用在轴上的压力 Q 158 Q 2 5 111 sin 1090N 2 式中：Z——带的根数； F。 单跟带的初拉力； 主动轮上的包角 5.9 V带设计计算列表如表 4 表4 V带设计计算列表如下: 设计计算项目 结果 说明 工作情况系数kA 1.2 计算功率Pea

22、4.8 选取V带型号 A 小带轮直径Di 100mm 可选比表中大的值 大带轮直径D2 280mm 验算V带的速度V 5.23m/s 初定中心距a。 500mm 参考实际机械结构 确定 初算V带所需的基准长 1613.15m 度L'd m 选V带的基准长度Ld 1633mm 定V带公称长度Li 1600mm 定中心距a 510mm 包角i 158 〉120，合适 包角系数ka 0.93 长度系数k l 0.96  材质系数k 1 化学线绳结构的胶 带 单根V带所能传递的功 率

23、P。 0.995 单根V带功率增量 P。 0.12kw 单根V带传递扭矩的修 正值T 1.2 V带根数Z 3根 每米V带质量 0.10kg/m 单根V带的初拉力F。 111N 轴上的压力Q 1090N 计算结果汇总：V带规格：A型，长1600mm V带根数：3根 中心距： 510mm 轴上压力：1090N 6带轮的设计 6.1材料 带轮常用材料是铸铁，因为带速v v 25m /s，所以选用HTI50 6.2带轮的形式[3] 榨汁机的设计 带轮的结构由带轮直径大小而定，因带轮基准直径 Dv(2.5-3)d(为轴的直

24、径)，所以小带轮采用实心式；对于大带轮， 因D<300mm ，故大带轮采用腹板式。 6.3带轮尺寸设计计算 小带轮的轴孔直径，小带轮(如图 6和图7)与电动机相连， 故 d=28mm 。 d1 =(1.8 — 2)d=(1.8 — 2) 28 49.4mm 56mm，取 50mm 。 小带轮的宽度与直径计算： B=(z — 1)t+2s= (3 1) 16 2 10 52 mm D1=D+2f=100+2 3.5=107 mm L=(1.5-2)d=(1.5 2) 28 42mm 56mm, 取 56 mm。 图6 小带轮示图 图7 小带轮三维图 大带轮

25、的轴孔直径，大带轮(如图 8和图9)与减速器相连其 轴孔直径与NGW-41型减速器输入轴直径一致，故 d=50 mm 。 d! =(1.8 — 2)d=(1.8 — 2) 50 90mm 100mm，取 90mm。 大带轮的宽度：B=52 mm D 1=D+2f=280+2 3.5=287 mm L=56 mm C=20 mm 图8大带轮示图 图9大带轮三维图 7联轴器的选用⑹ 考虑榨汁机的工作环境和工作情况， 主要是旋转轴有轴向位移。 可移式联铀器允许两轴有一定的安装误差， 它对两轴间的偏移有一 榨汁机的设计 定的补偿能力。所以选具有对两轴间的偏移有

26、一定的补偿能力的可 移式联铀器一一十字滑块联轴器。 如图所示：十字滑块联轴器由两个半联轴器如图 10与十字滑 块图11组成。十字滑块2两侧互相垂直的凸携分别与两个十两联 轴器的凹槽组成移动副。联轴器工作时，十字滑块随两轴转动，同 时又相对于两轴移动以补偿两轴的径向位移。 这种联轴器允许的径 向偏量较大（y v 0.04d,d为轴的直径）。允许有不大的角度位移和轴 向位移。由于十字滑块偏心回转会产生离心力，不用于高速场合。 为了减少十字滑块相对移动时的磨损与提高传动效率， 需要定期进 行润滑。 图10 半联轴器 图11 十字滑块 8螺旋轴的设计[3] 8.1材料

27、的选取 螺旋杆是螺旋榨汁机的主要工作部件，采用不锈钢材料铸造后 精加工制成。 8.2拟订轴上零件的装配方案 8.3初步确定轴的最小直径 按扭转强度来初步确定： 轴的材料查表选用调质处理的 45 钢， B =650M a ，由查表取 A 0=110 ，于是的： dmin =110 输出轴的最小直径显然是安装联轴器的轴的直径，为了使所选 的轴的直径与联轴器的孔径相适应，即 d1 50mm dmin ，满足强度 要求。故选择轴孔直径为 50mm 的联轴器，根据传动类型，选用 了十字滑块联轴器，半联轴器长 100mm 。 8.4 根据轴上定位的要求确定轴的各段直径和长度 为了满

28、足半联轴器的轴向定位要求， 轴段右侧设定位轴肩， 该 轴段直径为 62mm; 左段用轴端挡圈定位， 按轴端直径取挡圈直径 D=65mm 。因半联轴器长 L=100mm ，而半联轴器与轴配合部的 长度 L=80mm, 现取 L12 =80mm 。 初步选择滚动轴承。由于设计的是螺旋压榨机，所设计的是螺 旋轴，轴承同时受有径向力和轴向力，又根据 d 23 =62mm, 初步选 择单列圆锥滚子轴承 30213 ，其尺寸为 d D B 65 120 36 ，故 d 34=d 89 =65mm ， L34=L 89 =36mm 。 为了右段滚动轴承的轴向定位，需将 L56 段直径放大以构成轴 肩

29、。有手册上查得，对 30213 轴承，它的定位轴肩高度最小为 6mm ， 榨汁机的设计 现取d56=78mm (即定位轴肩高度为 6.5mm )。 轴承端盖的总宽度为20mm。根据轴承端盖的装拆既便于对轴 承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器右端面的距离为 30mm，故取 L23=50mm。 取安装螺旋片的轴段的直径为 L56 =90mm，长度为320mm ， 为进一步增大压力，提高出汁率，设计 L67为锥形轴，取为 L67=300mm，大段直径为 d=189mm 。螺旋轴三维图如图 13。 8.5轴上零件的周向定位 半联轴器与轴轴向定位采用平键联接。 按由手册查得平键

30、b h=16 10(GB1095 — 79),键槽用键槽铣刀 加工，长55mm，配合选为H7/k6，滚动轴承与轴的轴向定位是 借用配合来保证的，此处选 H7/m6。 8.6定圆角半径值 轴肩处的圆角半径的值r=1.5mm ，轴段倒角, 在轴的两端均为2 45 0 榨汁机的设计 图13 螺旋轴三维图 8.7按弯扭合成条件校核轴的强度[1] 作轴的计算简图14 A 1 F f I 4 h T R v 1 F R v2 I j I R v1 R 「2 M CV

31、 aT Mcca "*s. 图14 轴的计算简图 求轴上所受作用力的大小 轴垂直面内所受支反力 Rvi = F Li L2 2466 200 200 450 759N Rv2=F- R vi =2466-759=1707N 作弯矩图 轴上BCD三点的弯矩 M bv =M dv =0 M cv = R vi Li=759 200=151800N mm 作扭矩图 T B TC P2 n2 =9550000 =27

32、1053Nmm 作当量弯矩图 B 点：M Bea =aT =0.59 271053 =159921Nmm C 点：M cca二.M ev2 (aT)2 1518002 2710532 =310666Nmm D 点：M dca=0 8.8校核轴的强度[1] 只校核轴上承受最大当量弯矩的强度由： 查表，对于B=600MPa的碳钢，承受对称循环应力时的需用 应力[]=55MPa>=9.06MPa ，故安全。 榨汁机的设计 筛筒部的筛筒 （如图 15 和图 16） 上有许多筛孔 ,被榨出的汁液就 是从这里流出的。筛孔的设计十分重要 ,它的主要参数包括 :筛孔大 小和分布密度。

33、 为了确保被榨出的汁液能够与时从筛孔中流出 ,筛筒 筛孔的孔隙率越大越好。 又由于筛筒要求承受螺旋挤压产生的强大 压力 ,所以孔隙率也不能太大。通常孔隙率选择原则有 :筛筒刚度好 时 ,选大些 ;筛筒刚度差时 ,选小些。筛孔大时 ,孔隙率取较大值 ;筛孔小 时,孔隙率取较小值。 筛孔直径的选择 :一般来讲 ,筛孔直径越大 ,越有利于汁液的排出 ; 相反,筛孔直径越小 ,越不利于汁液的排出 ,过小时 ,就不能保证汁液 的排出。选择筛孔时 ,首先要考虑所加工物料的粒径大小 ,加工物料 的单个粒径大时 ,筛孔直径选择也要相应大些 ,以利于汁液排出。但 也不能过大 ,否则 ,可能会造成较大的料损

34、 ;加工物料的粒径小时 ,筛 孔直径选择也要相应小些 ,但也不能太小 ,因为筛孔太小时 ,容易造成 堵塞 ,不能保证汁液顺利流出。目前 ,筛孔直径的选择方法主要有定 性选择法和经验选择法 ,—般要经过两到三次试验确定。圆筒筛用 2mm 厚的 lGrl8Ni9Ti 不锈钢板冲直径为 2mm 孔制作， 孔间距离 2mm 。圆筒筛的内径为 240mm 。长为 570mm 。为了确保筛筒内 物料清理方便 ,筛筒设计成上下两半 ,中间用螺栓连接。 图15 下半筛筒 图16 上半筛筒 10轴承端盖的设计[8]

35、 10.1材料 材料选用HT150。因凸缘式轴承端盖调整间隙比较方便，密封 性也好，故选用凸缘式结构。为了调整轴承间隙，在端盖与轴承座 之间放置由若干薄片组成的调整垫片，同时也起到密封的作用。轴 承端盖简图见图17,轴承端盖三维图见图 17 o 10.2凸缘式轴承端盖各尺寸计算： Do二D+2.5d=120+2.5 12=150mm D1=D-(10-15)=120-(10-15)=105-110mm ，取 D1=110mm o D2=D 0+2.5d=150

36、+2.5 12=180mm e=1.2d=12.5mm m>e=12.5mm ，取 m=28.5mm o 图17 轴承端盖简图  图18 轴承端盖三维图 11螺旋轴组件的制作过程[5]: 新建装配件，输入组件名称 asm0002,单击确定，如图19 : 丈唄£_歸耘1口 WE12)捕AZb 対耶'0 恒创虫圧用白牛心 L E(Zi = T-：OC： 冒口〔凹嗚自® xtto »-L* ・A甘 a«-ai S»出 MEF- XHJU BC.-^ mn 口吉□旨4二；c c Q 厂，购 ■ n H茄占 程•丸恵It J!日詔 描■一卡 图19 新建组

37、件asm0002 单击主窗口右侧增加组件的图标选取要装配的零件 zhuzhou 见图20。 g Q JX 榨汁机的设计 图20选取零件zhuzhou 单击组件放置对话框在缺省位置组装组件的图标，单击确定。 见图21 0 图21 固定零件zhuzhou 新建四个基准面： DTM1 , DTM2 , DTM3 , DTM4。见图22 。 •世■汀.•:祕f*. M. 曲£灿网伦 •m叶噪1・稱亜■・ 舟肌叩予吳:初阵壶 b■- as.e

38、2 新建四个基准面 23。 再单击增加组件的图标，选取螺旋片 1，单击确定，见图 图23 TOP面与zhuzhou 的TDM4 面匹配 榨汁机的设计 加入第一个装配限制条件，选取螺旋片1的TOP面与zhuzhou 的TDM4面，输入间距：0,使之匹配。见图24 图24 两零件的Fro nt面匹配 加入第二个装配限制条件，选取zhuzhou的Front面与螺旋片 1的Fro nt面，输入间距：0，使之匹配。见图 25。 图25 两零件的right面匹配

39、。 加入第三个装配限制条件，选取zhuzhou的right面与螺旋片 1的right面，输入间距：0，使之匹配。 T*iFi riill-D ABit *A.D *ifC& i■■昼艮舸照乍 TUm 9=^> M»w: 」 ippli 「口 H番£总4回玉豐-$ 3 9 1 4 f；起知幡 M 40 w J-S1 图26 螺旋轴组件 榨汁机的设计 重复以上步骤，分别装配螺旋片 2，3 ，4。完成螺旋轴的装配， 如图 26 。 12 致谢 在设计过程中，指导教师肖念新对我进行了悉心指导和帮助， 并为我提供了大量的相关书籍和资料，对设计顺利的完成帮助很 大。在这

40、里衷心感谢肖老师的指导。 The design of spiral juice extractor on the based Pro/E Yujunbo (Dpet.of Machinery and Electron, Hebei Noemal University of Science & Technology) Abstract : Pro/ENGINEER Wildfire prairie fire edition is 2. 0 easy to learn and use , not powerful to with characteristic of interconnec

41、tion and interflow , promote whole product development personal efficiency and improvement, course of efficiency in the organization with it. It can not only can save the time and cost improve product quality but also. On the basis of the strong function of Pro/E , originally design the design utili

42、zing Pro/E to finish the spiral type continuous juice extractor, the spiral type continuous juice extractor is of 榨汁机的设计 simple structure , easy to operate , presses the high advantage of juice efficiency but used widely with its . As to at present, the spiral type continuous juice extractor is us

43、ed in food mainly, for squeezing the juices of such fruits and vegetables as the apple 、pear 、tomato 、pineapple 、orange 、 carrot etc. Keywords : Pro/E ;juice extractor ;spiral type 参考文献 : [1] 刘长荣 肖念新 工程力学 [M] 中国农业科技出版社 2002.2 [2] 张裕中 食品加工技术装备 中国轻工业出版社 2000.3 [3] 刘长荣 郑玉才 机械设计基础（下） [M] 中国农业科技出版 社 2002.2 [4] 林清安 Pro/ENGINEER Wildfire 零件设计基础篇（上）[M]中 国铁道出版社 2004.5 ⑸ 林清安 Pro/ENGINEER Wildfire 零件设计基础篇（下）[M]中 国铁道出版社 2004.5 [6] 朱龙根 简明机械零件设计手册 机械工业出版社 [M] 1997.11 [7] 垄溎义 机械设计课程设计指导书 高等教育出版社 [M] 1982.9 榨汁机的设计 [8] 杨永才 机械设新标准手册计 [M] 北京科学技术出版社 [M] 1993.8