双馈发电机工作原理

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1、第七章双馈风力发电机工作原理 我们通常所讲的双馈异步发电机实质上是一种绕线式转子电机，由于其定、转 子都能向电网馈电，故简称双馈电机。双馈电机虽然属于异步机的畴，但是由于其 具有独立的励磁绕组，可以象同步电机一样施加励磁，调节功率因数，所以又称为 交流励磁电机，也有称为异步化同步电机。 同步电机由于是直流励磁，其可调量只有一个电流的幅值， 所以同步电机一般 只能对无功功率进展调节。交流励磁电机的可调量有三个：一是可调节的励磁电流 幅值；二是可改变励磁频率；三是可改变相位。这说明交流励磁电机比同步电机多 了两个可调量。 通过改变励磁频率，可改变发电机的转速，到达调速的目的。这样，在负荷突

2、变时， 可通过快速控制励磁频率来改变电机转速， 充分利用转子的动能，释放或吸收负荷， 对电网扰动远比常规电机小。 改变转子励磁的相位时，由转子电流产生的转子磁场在气隙空间的位置上有一个位 移，这就改变了发电机电势与电网电压相量的相对位移，也就改变了电机的功率角。 这说明电机的功率角也可以进展调节。所以交流励磁不仅可调节无功功率，还可以 调节有功功率。 交流励磁电机之所以有这么多优点，是因为它采用的是可变的交流励磁电流。 但是，实现可变交流励磁电流的控制是比拟困难的，本章的主要容讲述一种基于定 子磁链定向的矢量控制策略，该控制策略可以实现机组的变速包频发电而且可以实 现有功无功的独立解耦控

3、制，当前的主流双馈风力发电机组均是采用此种控制策略。 一、双馈电机的根本工作原理 设双馈电机的定转子绕组均为对称绕组，电机的极对数为 3,根据旋转磁场理 论，当定子对称三相绕组施以对称三相电压，有对称三相电流流过时，会在电机的 气隙中形成一个旋转的磁场，这个旋转磁场的转速 可称为同步转速，它与电网频率 目及电机的极对数国的关系如下： 〔3-1〕 同样在转子三相对称绕组上通入频率为 习的三相对称电流，所产生旋转磁场相 对于转子本身的旋转速度为： 〔 3-2〕 由式3-2可知，改变频率可，即可改变U ,而且假设改变通入转子三相电流的 相序，还可以改变此转子旋转磁场的转向。因此，假设

4、设21为对应于电网频率为50Hz 时双馈发电机的同步转速，而N为电机转子本身的旋转速度，那么只要维持 I三！ ,见式3-3,那么双馈电机定子绕组的感应电势，如同在同步发电 机时一样，其频率将始终维持为 目不变。 厂 一 ~1〔 3-3〕 双馈电机的转差率区| ,那么双馈电机转子三相绕组通入的电流频率应 为： 目〔3-4〕 公式3-4说明，在异步电机转子以变化的转速转动时，只要在转子的三相对称 绕组入转差频率〔即 习〕的电流，那么在双馈电机的定子绕组中就能产生 50Hz的 恒频电势。所以根据上述原理，只要控制好转子电流的频率就可以实现变速包频发 电了。 根据双馈电机转子转速的变化，双

5、馈发电机可有以下三种运行状态： 1 .亚同步运行状态：在此种状态下 叵］,由转差频率为习的电流产生的旋转 磁场转速回与转子的转速方向一样，因此有 目 。 2 .超同步运行状态：在此种状态下区,改变通入转子绕组的频率为四的电 流相序，那么其所产生的旋转磁场的转速 可与转子的转速方向相反，因此 有 WI 。 3 .同步运行状态：在此种状态下 可，转差频率臼,这说明此时通入转 子绕组的电流频率为0,也即直流电流，与普通的同步电机一样。 下面从等效电路的角度分析双馈电机的特性。首先，作如下 假定： 1 .只考虑定转子的基波分量，忽略谐波分量 2 .只考虑定转子空间磁势基波分量 3 .忽略

6、磁滞、涡流、铁耗 4 .变频电源可为转子提供能满足幅值、 频率、功率因数要求的电源，不计其阻 抗和损耗。 发电机定子侧电压电流的正方向按发电机惯例，转子侧电压电流的正方向按电 动机惯例，电磁转矩与转向相反为正，转差率 S按转子转速小于同步转速为正，参 照异步电机的分析方法，可得双馈发电机的等效电路，如图 3-1所示： 图(3-1)双馈发电机的等值电路图 根据等效电路图，可得双馈发电机的根本方程式: 〔3-5〕 2d 式中： 可、I 习分别为定子侧的电阻和漏抗 分别为转子折算到定子侧的电阻和漏抗 引为激磁电抗 tl、回、山分别为定子侧电压、感应电势和电流

7、飞、也分别为转子侧感应电势，转子电流经过频率和绕组折算后折算 到定子侧的值。 ±1转子励磁电压经过绕组折算后的值, 值。 频率归算: 感应电机的转子绕组其端电压为 可，此时根据基尔霍夫第二定律，可写出转 子绕组一相的电压方程: 式中，区为转子电流；a 为转子每相电阻。图3-1表示与式5-20相对应的 转子等效电路。 为转子不转时的感应电动势。 绕组归算: 转子的电磁功率〔转差功率〕 ,由此机械功率 其中，目为同步转速、 ■I为机械转速。由上两式可看出，机械转矩与电磁转 普通的绕线转子电机的转子侧是自行闭合的, A

8、 R\ X O I ] -4 人 U 1 F \ r X 图（3-2）普通绕线式转 RJs / 3 \~1 - 1—— C bi?2 ▼ 1 导子发电机的等值电路图 根据基尔霍夫电压电流定律可以写出普通绕线式转子电机的根本方程式: 〔3-6〕 从等值电路和两组方程的比照中可以看出，双馈电机就是在普通绕线式转子电 机的转子回路中增加了一个励磁电源，恰恰是这个交流励磁电源的参加大大改善了 双馈电机的调节特性，使双馈电机表现出较其它电机更优越的一些特性。下面我们 根据两种电机

9、的根本方程画出各自的矢量图，从矢量图中说明引入转子励磁电源对 有功和无功的影响。 从矢量图中可以看出，对于传统的绕线式转子电机，当运行的转差率s和转子 参数确定后，定转子各相量相互之间的相位就确定了，无法进展调整。即当转子的 转速超过同步转速之后，电机运行于发电机状态，此时虽然发电机向电网输送有功 功率，但是同时电机仍然要从电网中吸收滞后的无功进展励磁。但从图3-4中可以 看出引入了转子励磁电压之后，定子电压和电流的相位发生了变化，因此使得电机 的功率因数可以调整，这样就大大改善了发电机的运行特性，对电力系统的平安运 行就有重要意义。 双馈发电机的功率传输关系 风力机轴上输入

10、的净机械功率〔扣除损耗后〕为 :J ,发电机定子向电网输出 的电磁功率为3 ,转子输入/输出的电磁功率为目，s为转差率，转子转速小于同步 转速时为正，反之为负。后又称为转差功率，它与定子的电磁功率存在如下关系： 三 如果将W定义为转子吸收的电磁功率，那么将有： 目 此处s可正可负，即假设 叵］］那么 山 ,转子从电网吸收电磁功率，假设 叵！，那么叵］,转子向电网馈送电磁功率。 下面考虑发电机超同步和亚同步两种运行状态下的功率流向： 2.1 超同步运行状态 顾名思义，超同步就是转子转速超过电机的同步转速时的一种运行状态，我们 称之为正常发电状态。〔因为对于普通的异步电机，当转子转速

11、超过同步转速时，就 会处于发电机状态〕。 图(3-5)超同步运行时双馈电机的功率流向 根据图中的功率流向和能量守恒原理，流入的功率等于流出的功率 因为发电机超同步运行，所以 w ,所以上式可进一步写成: 2.2 亚同步运行状态 即转子转速低于同步转速时的运行状态，我们可以称之为补偿发电状态〔在亚 同步转速时，正常应为电动机运行，但可以在转子回路通入励磁电流使其工作于发 电状态〕 图(3-7)亚同步运行时双馈电机的功率流向 根据图中3-7以及能量守恒原理，流入的功率等于流出的功率: 因为发电机亚同步运行，所以 区I ,所以上式可进一步写成: 将上述式子归

12、纳得到，亚同步速, 三、双馈电机的数学模型 上一节，我们从双馈电机的稳态等效电路以及功率流向的角度分析了双馈电机 的工作原理，但这对于控制来说是远远不够的，本节我们将从数学模型的角度来分 析双馈电机，为下一步的控制做准备。 双馈电机的数学模型与三相绕线式感应电机相似，是一个高阶、非线性、强耦 合的多变量系统。为了建立数学模型，一般作如下假设： 1 .三相绕组对称，忽略空间谐波，磁势沿气隙圆周按正弦分布 2 .忽略磁路饱和，各绕组的自感和互感都是线性的 3 .忽略铁损 4 .不考虑频率和温度变化对绕组的影响。 在建立根本方程之前，有几点必须说明： 1 .首先要选定好磁链、电流和

13、电压的正方向。图3-9所示为双馈电机的物理模 型和构造示意图。图中，定子三相绕组轴线 A、B、C在空间上是固定，a、 b、c为转子轴线并且随转子旋转，可为转子a轴和定子A轴之间的电角度。 它与转子的机械角位移 后的关系为 三］,i为极对数。各轴线正方 向取为对应绕组磁链的正方向。定子电压、电流正方向按照发电机惯例标示， 正值电流产生负值磁链；转子电压、电流正方向按照电动机惯例标示， 正值 电流产生正值磁链。 2 .为了简单起见，在下面的分析过程中，我们假设转子各绕组各个参数已经折 算到定子侧，折算后定、转子每相绕组匝数相等。 于是，实际电机就被等效为图3-9所示的物理模型了。双馈电机的数学

14、模型 包括电压方程、磁链方程、运动方程、电磁转矩方程等。 3.1 电压方程 选取下标s表示定子侧参数，下标r表示转子侧参数。定子各相绕组的电阻均 取值为J,转子各相绕组的电阻均取值为 目。 于是，交流励磁发电机定子绕组电压方程为： 转子电压方程为: 〔3-7〕 可用矩阵表示为： 或写成： 式中： I 一^里一一定子和转子相电压的瞬时值; L - I——定子和转子相电流的瞬时值； ■■一一各组绕组的全磁链； — ——定子和转子的绕组电阻 3.2 磁链方程 定转子各绕组的合成磁链是由各绕组自感磁链与其它绕组互感磁链组成，按照 上面的磁链正方向，磁链方程式为：

15、 日 或写成： 〔3-8〕 式中的电感旧是个6*6的矩阵，主对角线元素是与下标对应的绕组的自感，其 他元素是与下标对应的两绕组间的互感。 由于各相绕组的对称性，可认定定子各相漏感相等，转子各相漏感也相等，定义定 子绕组每相漏感为回，定子每相主电感为回，转子绕组每相漏感为回，转子每相 主电感为回，由于折算后定、转子绕组匝数相等，且各绕组间互感磁通都通过气 隙，磁阻相等，故可认为：亘 。 定子各相自感为： r~ ~ 转子各相自感为： 两相绕组之间只有互感。互感可分为两类： 1 .定子三相彼此之间和转子三相彼此之间的位置是固定的，故互感为常值 2 .定子任一相和转子任一相之

16、间的位置是变化的，互感是 目的函数 先看其中的第一类互感，由于三相绕组的轴线在空间的相位差是 气隙磁通为正弦分布的条件下，忽略气隙磁场的高次谐波，互感为： 于是: 至于第二类定、转子间的互感，当忽略气隙磁场的高次谐波，那么可近似为是 定、转子绕组轴线电角度 引的余弦函数。当两套绕组恰好在同一轴线上时，互感有 最大值回〔互感系数〕,于是： 代入磁链方程，就可以得到更进一步的磁链方程。这里为方便起见，将他写成 分块矩阵的形式： I X I 其中： I 一 1; - , r^i ； 日 m r^i =1和国两个分块矩阵互为转置，且与转角位置,有关，他们的元素是变

17、参 数，这是系统非线性的一个根源。为了把变参数转化为常参数需要进展坐标变 换，这将在后面讨论。 需要注意的是： 1 .定子侧的磁链正方向与电流正方向关系是正值电流产生负值磁链，不同 于一般的电动机惯例，所以式 3-8中出现了负号“-〃； 2 .转子绕组经过匝数比变换折算到定子侧后，定、转子绕组匝数相等，且 各绕组间互感磁通都通过气隙，磁阻一样，故可以认为转子绕组主电感、 定子绕组主电感与定转子绕组间互感系数都相等。即I - I 3.3运动方程 交流励磁电机部电磁关系的建立，离不开输入的机械转矩和由此产生的电磁转 矩之间的平衡关系。简单起见，忽略电机转动部件之间的摩擦，那么转矩之间的

18、平 衡关系为： | x |〔3-9〕 式中，目为原动机输入的机械转矩，目为电磁转矩，可为系统的转动惯量，a 为电机极对数，9为电机的电角速度。 从磁场能量根据机电能量转换原理，可以得出电磁转矩方程： 应该指出，上述公式是在磁路为线性、磁场在空间按正弦分布的假定条件下得 出的，但对定、转子的电流波形没有任何假定，它们都是任意的。因此，上述电磁 转矩公式对于研究由变频器供电的三相转子绕组很有实用意义。 上述假设干式子构成了交流励磁发电机在三相静止轴系上的数学模型。可以看 出，该数学模型即是一个多输入多输出的高阶系统，又是一个非线性、强耦合的系 统。分析和求解这组方程式非常困难

19、的，即使绘制一个清晰的构造图也并非易事。 为了使交流励磁电机具有可控性、可观性，必须对其进展简化、解耦，使其成为一 个线性、解耦的系统。其中简化、解耦的有效方法就是矢量坐标变换。 四、坐标变换及变换阵 4.1 交流电机的时空矢量图 根据电路原理，凡随时间作正弦变化的物理量〔如电动势、电压、电流、磁通 等〕均可用一个以其交变频率作为角速度而环绕时间参考轴〔简称时轴t〕逆时针 旋转的时间矢量〔即相量〕来代替。该相量在时轴上的投影即为缩小习倍的该物 理量的瞬时值。我们这里介绍的时空矢量图表示法是一种多时轴单相量表示法，即 每相的时间相量都以该相的相轴作为时轴，而各相对称的同一物理量用一根统

20、一的 时间向量来代表。如图3.10所示，只用一根统一的电流相量I〔定子电流〕即可代 表定子的对称三相电流。不难证明，不在A上的投影即为该时刻回瞬时值的四倍; 在B上的投影即为该时刻 可瞬时值的 田 倍；在C上的投影即为该时刻日瞬时值 的日倍 有了统一时间相量的概念，我们就可以方便地将时间相量跟空间矢量联系起来， 将他们画在同一矢量图中，得到交流电机中常用的时空矢量图。 在图3-11所示的时 空矢量图中，我们取各相的相轴作为该相的时轴。假设某时刻亘 到达正最大， 那么此时刻统一相量 回应与A重合。据旋转磁场理论，这时由定子对称三相电流所 生 成的三相合成基波磁动势幅值应与 A重合，即

21、可应与A重合，亦即与J重合。由于 时间相量目的角频率叵跟空间矢量日的电角速度0相等，所以在任何其他时刻，M 与日都始终重合。为此，我们称W与由它所生成的三相合成基波磁动势 国在时空图 上同相。在考虑铁耗的情况下，回应滞后于二一个铁耗角 回，磁通相量引与百重 合。定子对称三相电动势的统一电动势相量 日应落后于W为90度。 由电机学我们知道，当三相对称的静止绕组 A、R C通过三相平衡的正弦电流3 |、g时产生的合成磁势F,它在空间呈正弦分布，并以同步速度 口 〔电角速度〕 顺着A、B、C的相序旋转。如图3-12-a所示，然而产生旋转磁势并不一定非要三相 电流不可，三相、四相等任意多相对称绕组

22、通以多相平衡电流， 都能产生旋转磁势 如图3-12-b所示，所示为两相静止绕组 协、甘，它们在空间上互差90度，当它们 流过时间相位上相差90度的两相平衡的交流电流 旧、引时，也可以产生旋转磁动 势。当图3-12-a和图3-12-b的两个旋转磁动势大小和转速都相等时，即认为图3-12-a 中的两相绕组和图3-12-b中三相绕组等效。再看图3-12-c中的两个匝数相等且相互 垂直的绕组d和q,其中分别通以直流电流 回和可，也能够产生合成磁动势F,但其 位置相对于绕组来说是固定的。如果让包含两个绕组在的整个铁芯以•」转速旋转， 那么磁势F自然也随着旋转起来，称为旋转磁势。 于是这个旋转磁势的大小

23、和转速 与图3-12-a和图3-12-b中的磁势一样，那么这套旋转的直流绕组也就和前两套固定 的交流绕组等效了。 | (3-12)等效交宜流绕组物理模型 当观察者站在图c中的两相旋转绕组d、q铁芯上与绕组一起旋转时，在观察者 看来这时两个通以直流电流的相互垂直的静止绕组。这样就将对交流电机的控制转 化为类似直流电机的控制了。 在交流励磁电机中，定子三相绕组、转子三相绕组都可以等效成这样的两相旋转绕 组。由于相互垂直的原因，定子两相轴之间和转子两相轴之间都没有互感，又由于 定子两相轴与转子两相轴之间没有相对运动〔因为定、转子磁势没有相对运动〕，其 互感必然是常数。因而在同步两相轴系

24、电机的微分方程就必然是常系数，这就为使 用距阵方程求解创造了条件。 习惯上我们分别称图a,b,c中三种坐标系统为 三相静止坐标系〔a-b-c坐标系〕、 两相静止坐标系〔L-=J 坐标系〕，两相旋转坐标系〔d-q-0坐标系〕。要想以上 三种坐标系具有等效关系，关键是要确定电、目、“与鼻、习和’、目之间的关系， 以保证它们产生同样的旋转磁动势，而这就需要我们引入坐标变换矩阵。 坐标变换的方法有很多，这里我们只介绍根据 等功率原那么构造的变换阵，可 以证明根据等功率原那么构造的变换阵的逆与其转置相等，这样的变换阵属于正交 变换。 4.2 3S/2s 变换 图3.4所示为交流电机的定子三相绕组

25、 A、B、C和与之等效的两相电机定子绕 各相磁势的空间位置。当两者的旋转磁场完全等效时，合成磁势沿一样轴 即： [3.3.1〕 向的分量必定相等，即三相绕组和两相绕组的瞬间磁势沿 轴的投影相等，即: 式中，习、习分别为三相电机和两相电机定子每相绕组匝数。经计算并整理后, 用距阵表示为: 简记为: 为求其逆变换，引入另一个独立于 3的新变量W ,称之为零序电流，并定义: [3.3.2〕 式中,K为待定系数。 图13）三用定子绕组与两相定子绕组碱势的空间位置 对两相系统而言，零序电流是没有意义的，这里只是为了纯数学上的求逆的需 要而补充定义的一个其值为零的零序电流

26、〔相应坐标系才称为日坐标系〕。需 要说明的是，这并不影响总的变换过程。 式3.3.1和式3.3.2合并后，L^|成为： 要求 I x I 。据此，经过计算整理可 [3.3.3〕 将山求逆，得到： 根据前面所述的等功率原那么, 得 [X I ,于是： ZJ [3.3.4〕 式3.3.3和式3.3.4即为定子三相/两相静止轴系变化矩阵，以上两式同样适用于 定子电压和磁链的变化过程。需要注意的是，当把以上两式运用于转子轴系的变换 时，变换后得到的两相轴系和转子三相轴系一样，相对转子实体是静止的，但是， 相对于静止的定子轴系而言，却是以转子角频率 回旋转的。因此和定子局部的变换 不同

27、，转子局部实际上是三相旋转轴系变换成两相旋转轴系。 4.3 2S/2r 变换 如图3-14所示，4为定子电流空间矢量，图中d-q-0坐标系是任意同步旋转坐标系， 旋转角速度为同步角速度 日。由于两相绕组 区 在空间上的位置是固定的，因而可 轴和后轴的夹角可随时间而变化〔 〕，在矢量变换控制系统中, 通常称为 由上图可以看出: 磁场定向角。 令: [3.3.5〕 式3.3.5表示了由两一样步旋转坐标系到两相静止坐标系的矢量旋转变换矩阵。 由于变换矩阵 山是一个正交矩阵，所以 I — I 。因而，由静止 坐标系变换到同步旋转坐标系的矢量变换方程式为： 令: [3.

28、3.7〕 式3.3.7表示了两相静止坐标系到两一样步旋转坐标系的矢量旋转变换矩阵。 仿照两一样步旋转轴系到两相静止坐标系的矢量旋转变换，可以得到旋转两相 d -q -0轴系到两相静止轴系的坐标变换过程。 r^i[3.3.8〕 式中，目、习为经 山 变换所得的转子两相旋转d'-q'-0轴系的电流，可、习 为两相静止轴系下的电流， ©为转子转过的空间电角度。 〔注：此处旭应是 三J ，而回、由坐标系应随转子转动。但如果假设转子不动， 那么〕 4.4 3S/2r 变换 将3S/2s变换和2S/2R变换合并成一步就得到三相静止坐标系和 d-q-0坐标系之间的 定子量的变换矩阵，推倒如下

29、： 按式3.3.6,有： 日 又由于：・,代入上式可得： 日 [3.3.9〕 由于等功率坐标变换矩阵为正交矩阵，易知: 两一样步旋转坐标系下的转子量可以经过如下变换得到：先利用式3.3.8的变换 矩阵得到d '-q'-0轴系下的转子量；再利用式3.3.8实现到 目 坐标系的转换； 最后利用式3.3.7的变换矩阵，最终得到两一样步旋转坐标系下的转子量。经推导， 以上三个步骤可合并为一个坐标变换矩阵: [3.3.10〕 同样，以上变换也满足等功率原那么，该变换矩阵仍为正交矩阵。 由于转子绕组变量可以看作是处在一个以角速度 回旋转的参考坐标系下，对应 式3.3.9,转子各变量

30、可直接以角度差 叵！的关系变换到同步d-q坐标系下〔相应 地， I x】 显然，式3.3.10与这一思路完全吻合。 最后，有必要指出，以上坐标变换矩阵同样适用于电压和磁链的变换过程，而 且变换是以各量的瞬时值为对象的，同样适用于稳态和动态。对三相坐标系到两相 坐标系的变换而言，由于电压变换矩阵与电流变换矩阵一样，两相绕组的额定相电 流和额定电压均增加到三相绕组额定值的应।倍，因此每相功率增加到32倍，但 是相数已由3变为2,故总功率保持不变。 五、同步旋转两相d-q坐标系下双馈发电机的数学模 型 定子绕组接入无穷大电网，定子旋转磁场电角速度为同步角速度z ,因此，前 面我们选用在

31、空间中以恒定同步速 E旋转的d-q-0坐标系下的变量替代三相静止坐 标系下的真实变量来对电机进展分析。在稳态时，各电磁量的空间矢量相对于坐标 轴静止，这些电磁量在d-q-0坐标系下就不再是正弦交流量，而成了直流量。交流 励磁发电机非线性、强耦合的数学模型在 d-q-0同步坐标系中变成了常微分方程， 电流、磁链等变量也以直流量的形式出现，如图 3-15所示： J ffi (3-15) d-q轴下双馈发电机的物理模型 采用前面的正方向规定，即定子取发电机惯例，转子取电动机惯例时，三相对 称双馈发电机的电压方程、磁链方程、运动方程和功率方程及其详细推倒过程如下: 5.1 电压方程 1

32、、定子电压方程 要实现三相坐标系向同步旋转 d-q-0坐标系的变换，可利用坐标变换矩阵 山 来进展。重写三相坐标系下的定子电压方程如下： 对上式两边乘以坐标变换矩阵与，有: 对于定子绕组： 于是d-q-0坐标系下定子电压方程可表示为〔略写零序分量〕 [3.4.1〕 2、转子电压方程 可利用坐标变化 同样，要实现转子三相坐标系向同步旋转 d-q-0坐标系的变换, 矩阵 山 来进展。重写三相坐标系

33、下的转子电压方程如下： 在进展类似定子电压方程坐标变换的过程后，结果是〔略写零序分量〕 [3.4.2〕 5.2 磁链方程 重写三相坐标系下的磁链方程如下: 利用坐标变换矩阵 山和山将定子三相磁链和转子三相磁链变换到 d-q-0坐标系下，推导如下: 对上式两边乘以 即: 化简 的过程比拟繁琐，本章不再列出 具体化简过程。 由以上推导，最终可得d-q-0坐标系下交流励磁发电机磁链方程为：〔略写零序 分量〕 日 其中， 日为同步d-q-0坐标系下等效定子绕组与等效转子绕组间互感； x] 为同步

34、d-q-0坐标系下等效定子每相绕组全自感； 为同步d-q-0坐标系下等效转子每相绕组全自感； 即有定子磁链方程： | x |[3.4.3〕 转子磁链方程： I x I〔344〕 5.3 运动方程、功率方程 变换到d-q-0同步旋转坐标系下后，运动方程形式没有变化： 但电磁转矩方程有变化： ・〔3.4.6] 定子有功功率和无功功率分别为： I X |[3.4.7〕 转子有功功率和无功功率分别为： [3.4.8〕 目 式3.4.1~3.4.8 一起构成了双馈发电机在 d-q-0同步旋转坐标系下完整的数学模 型。可以看出，这种数学模型消除了互感之间的耦合，比三相坐标系下

35、的数学模型 要简单的多。它们是一组常系数微分方程，这就是坐标变换的最终目的所在，也为 下一节将要分析的双馈风力发电系统定子磁链定向的矢量控制策略奠定了根底。 六、双馈风力发电机励磁系统矢量控制方法 在上一节中我们已经提到矢量控制的概念，我们利用矢量坐标变换方法得出了 同步旋转d-q-0坐标系下交流励磁发电的数学模型。有了这一数学模型，我们便实 现了非线性、强耦合的三相交流电机系统到一个线性、解耦系统的转变。然而，我 们前面只规定d、q两坐标轴的垂直关系和旋转角速度。 如果进一步对d-q-0轴系的 取向加以规定，使其成为特定的同步旋转坐标系，这将进一步简化前面得出的d-q-0 轴系下的数据模

36、型，对矢量控制系统的实现具有关键的作用。 选择特定的同步旋转d-q-0坐标系，即确定d、q轴系的取向，称之为定向。选 择电机某一旋转磁场轴作为特定的同步旋转坐标轴，那么称之为磁场定向。食粮控 制系统也称为磁场〔磁链〕定向控制系统，本节要讨论的就是双馈风力发电机基于 定子磁链定向的矢量控制策略。 6.1 定子磁链定向矢量控制的根本概念 矢量控制理论产生于20世纪60年代末，随着电力电子学、计算机控制技术和现代 控制理论的开展，矢量控制技术逐步得到了应用。最初它是从电动机交流调速的应 用中开展起来的，通常异步电动机矢量控制系统是以转子磁链为基准，将转子磁链 方向定为同步坐标系d轴；同步电动机

37、矢量控制系统是以气隙合成磁链为基准，将 气隙磁链方向定为同步坐标轴 d轴。但是变速包频发电系统有别于电动机调速系统， 假设仍以转子磁链或气隙磁链定向，由于定子绕组中漏抗压降的影响，会使得钉子 端电压矢量和矢量控制参考轴之间存在一定的相位差。这样定子有功功率和无功功 率的计算将比拟复杂，影响控制系统的实时处理。 电网的电压频率被认为是不变的，当发电机并入这样的电网后，它的定子电压是常 量，只有定子的电流时可以受到控制的，对发电机功率的控制，在并网的条件下， 可以认为就是对电流的控制 并网运行的双馈风力发电机，其定子绕组电流始终运行在工频50Hz,在这样的 频率下，定子绕组的电阻比其电抗要小

38、的多， 因此通常可以忽略电机定子绕组电阻。 由静止坐标系下定子电压表达式可以看出，略去定子电阻后，发电机的定子磁链矢 量与定子电压矢量的相位差正好 90度，由同步旋转d-q-0坐标系下的定子电压方程 同样可以验证这一点，如果取定子磁链矢量方向为d-q-0坐标系d轴，那么定子电 将上一节我们得到的同步旋转d-q-0坐标系下用于矢量控制的电机模型重写如下〔定 子绕组按发电机惯例，转子绕组按照电动机惯例〕： 定子电压方程： 转子电压方程: 定子磁链方程: 转子磁链方程: 运动方程: 定子输出功率方程: r^i 如图3-16所示，如果将d轴恰好选在定子磁链矢量 ）上，

39、也即d轴的转速和相 位都与G 一样，那么I - ,那么 国 ，又因为回感应的电压超前于 国90度 相位，所以0全部落在q轴上。又因为上述方程组是在同步旋转坐标系 d-q-0下建 立的，所以各量都变成了直流量，所以： 叵］. 通过以上分析可以得出如下结论： 山 ； I X1 将上式代入定子输出功率方程，有： S 由上式可知，在定子磁链定向下，双馈发电机定子输出有功功率 怛、无功功率可 分别与定子电流在d、q轴上的分量3、三成正比，调节3、可可分别独立调节H、 回，两者实现了解耦控制。因此，常称 因为有功分量，目为无功分量。 因为对于可、习的控制是通过交流励磁发电机转子侧的变换器进展的

40、，应该推 导转子电流、电压和3＞百之间的关系，以便实现对交流励磁发电机有功、无功的 独立控制。 把』I 、 山 代入定子磁链方程，整理可得： 上式建立了转子电流分量与定子电流分量之间的关系。将上式代入转子磁链方 程，整理可得: ［Hl ,式中： 习 HEI 再将上式代入转子电压方程，进一步可整理得到: 另：■ 二I那么有: 式中，回、m为实现转子电压、电流解耦控制的解耦项，㈤、叵］为消除 d-q轴转子电压、电流分量间穿插耦合的补偿项。将转子电压分解为解耦项和补偿 项后，既简化了控制，又能保证控制的精度和动态响应的快速性。有了 工、目后, 就可以通过区J坐标变换得到三相坐标系

41、下的转子电压量： 把这个转子三相电压分量用作调制波去产生转子侧励磁变换器所需要的指令信 号，用于控制逆变主电路晶体管的通断，以产生所需频率、大小、相位的三相交流 励磁电压。 通过以上各式就可以建立定子电流有功分量 3、无功分量E与其它物理量之间 的关系，以上四个关系式构成了定子磁链定向双馈发电机的矢量控制方程。 根据上面得出的矢量控制方程可以设计出双馈风力发电系统在定子磁链定向下的矢 量控制系统框图，如图3-17所示。可见，系统采用双闭环构造，外环为功率控制环, 环为电流控制环。在功率闭环中，有功指令 更是由风力机特性根据风力机最正确 转速给出，无功指令［囚是根据电网需求设定的。反

42、应功率 回、可那么是通过对发 电机定子侧输出电压、电流的检测后再经过坐标变换后计算得到的 6.2 定子磁链观测 既然是以定子磁链定向的矢量控制系统， 那么必然涉及到定子磁链观测的问题, 也就是检测定子磁链的幅值和相位。 在本章论述的交流励磁变速恒频风力发电系统中，采用的是定子磁链定向的矢 量控制方法，在前面已经分析过，在取定子磁链定向后，假设忽略定子电阻，那么 定子电压矢量和定子磁链矢量之间的相位相差 90度，幅度相差一个同步转速 回的 倍数。因此我们可以用一种简单的方法来计算定子磁链。这种方法中的定子电压矢 量和定子磁链矢量之间相位相差 90度是在忽略了定子电阻之后得

43、出的，会有一定 的误差，但误差较小。这种方法也是与定子磁链定向的矢量控制策略相一致。 jt72]历 K/P 需要指出的是，上图中的K/P变换是指直角坐标系和极坐标系之间的变换, 变换表达式为: Z1 附录A电磁转矩与磁通和转子电源的关系 以转子电流可与气隙中旋转磁场的基波磁通相互作用来分析电磁转矩。 以笼型转子为例，以空间电弧度2J为自变量，气隙旋转磁场的磁通密度基波为 忖，各转子导条中的感应电动势分布波为目,电流分布波为日,回是转子电流回 在时间上滞后转子感应电动势 W的相位差，见下列图所示： 国20/ 笼型转子电磁转:电的才算 那么： 注：此处B为导条处的磁通密度

44、，那么 E可按照Blv的方式计算，从而可得到 如上的式子 于是，位于空间勺处的一根导条所受的电磁力为: 电磁转矩为: 式中，一一转子导条的有效长度 H一—导条中心所在圆周的直径，近似地看作转子直径 当转子槽数为可时，空间引电弧度有根导体，于是整个转子的电磁 考虑到 | K | 转矩为： 为气隙基波磁场的每极磁通量，故得笼型转子感应电机的电 磁转矩为: 对绕线型转子，用转子上的有效导体数H 代替上式中的3 ,使得绕线型转 子感应电机的电磁转矩为： 于是，感应电机的电磁转矩与磁通和转子电流的关系为: 式中， 曰 是转子相电流的有功分量； 目为转矩常数，对已制成

45、的电机位 定值。 上式说明，电磁转矩与气隙磁通和转子电流的有功分量乘积成正比。 附录B 3S/2S坐标变换 功率不变时坐标变换阵的性质：设在某坐标系下各绕组的电压和电流向量分别 为回和“，在行新的坐标系下，电压和电流向量变成 可和工 其中 〔B.1〕 定义新向量与原向量的坐标变换关系为 〔B.2〕 〔B.3〕 其中可和可分别为电压和电流变换阵。 当变换前后功率不变时，应有 将式〔B.2〕、式〔B3带入〔B.4〕，那么 __— ■〔B⑸ 曰〔B.6〕 其中可为单位矩阵。式〔B.6〕就是在功率不变条件下坐标变换阵的关系。 在一般情况下，为了使变换阵简单好记，电压和电流变换阵都取为同一矩阵, 即令 〔B.7〕 那么式〔B.6〕变成 丘口〔B.8〕 或 〔B.9〕 由此可得如下结论：当电压和电流选取一样的变换阵时，在变换前后功率不变 的条件下，变换阵的转置与其逆矩阵相等，这样的坐标变换属于正交变换。 附录C dq轴的电磁转矩计算 按本章5.3的描述，电磁转矩描述如下: 按第三章刑电能量转换？多边励磁磁场系统下的电磁转矩的描述: 按照两种方法计算所得的电磁转矩是一致的。其中： 叵为定子d轴与百轴的角度； m 为转子d轴和转子百轴的角度；转子的互轴 是随着转子一起旋转的。